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1.
众所周知,在硫酸生产控制分析中92~100%范围内的硫酸不能直接根据它的密度来确定浓度,但可以用水双倍稀释后用密度表测量它的密度(或用波美度表测量它的波美度)并测定酸的温度而查知它的浓度。浓酸(样品酸)温度对稀释酸密度有相当大的影响,所以浓酸温度因素实不容忽略。 相似文献
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作者试图从制酸工艺学角度探讨水泥与硫酸两个装置的两种工艺的内在联系,从窑气的特点出发,阐明窑气制酸的工艺特点。本文阐述了:1.窑气组成的计算方法及窑气组成与熟料热耗的定量关系;2.窑气中的CO的爆炸界限;3.窑气净化工艺及有关计算;4.窑气中CO对SO_2转化的影响;5.窑气中的H_2及Cn Hm对吸收的影响;6.硫的收率及硫的循环;7.成品酸质量。作者认为:电除雾器的使用对生产安全不存在威胁;无电除尘器的装置不宜采用典型的酸洗净化操作方式;窑气中SO_3很少的说法需要重新认识;NO的存在不是影响SO_3吸收的直接原因。 相似文献
3.
“双倍稀释法硫酸密度与浓度对照表”一文在《硫酸工业》1975年第1期发表之后,收到广西桂林专区灵川县化肥厂等单位来函询问该对照表系以t=30℃为基准,而工厂生产控制分析用的比重计的标准温度为20℃(或15℃),两者温度基准不同,是否需要校正及如何校正等问题,现答复如下: 相似文献
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矿渣沸腾冷却器是一种流化床冷却设备,可以与沸腾炉本体相连,也可以作为一个独立设备设置在沸腾炉排渣口一侧的下方。沸腾冷却器的床层面积应为沸腾炉床层面积的5%~10%;床层高度应略低于沸腾炉床层高度;流化用空气量一般为沸腾焙烧全部空气用量的35%~10%;使用冷却水箱时总传热系数,对浮选矿为009~011kW/(m2·℃),对于混合矿为011~013kW/(m2·℃);使用冷却水管时总传热系数,对浮选矿为0176~021kW/(m2·℃),对于混合矿为020~024kW/(m2·℃);冷却元件传热面积影响矿渣冷却后温度,设计时,应遵循矿渣冷却后温度服从传热面积的原则。 相似文献
5.
硫酸生产对原料硫磺的质量要求 总被引:2,自引:0,他引:2
汤桂华 《硫磷设计与粉体工程》1999,(3)
硫磺是世界硫酸生产的主要原科,国内硫磺制酸的产量近年有了很大增长,其来源主要是天然气净化、石油制炼中副产的回收硫。详细分析并讨论了硫磺中主要杂质如灰分、有机物、水分、酸度和砷等对制酸工艺的影响及其允许含量,提出了据有机物(以C计)含量推算出炉气中水分含量的方法,指出以达到《工业硫磺及其试验方法》(GB2449-92)中一等品规定的有机物含量和砷含量指标要求的硫磺作为热气体装置用的原料时,仍无法避免产生严重的酸雾和催化剂砷中毒问题,为正确指导硫磺制酸对原料的选择,建议制订《硫酸工业用硫磺》的专业标准。 相似文献
6.
焚硫炉火管废热锅炉的副线设计—兼论废热锅炉面积富裕系数 总被引:1,自引:1,他引:0
推导出火管废热锅炉的面积富裕系数,系统生产负荷率、主线率3者之间的解析关系式,利用该公式可以确定废热锅炉副线设计的气量范围,认为现有的焚硫废热锅炉的面积富裕系数取值普遍偏大,提出1种测定火管废热锅炉实际面积富裕系数的具体计算方法。 相似文献
7.
高海拔地区硫酸装置设计的特点 总被引:3,自引:0,他引:3
作者在讨论了可供选择的等质量速度设计、等操作速度设计、等压力降设计等三种方法之后,提出应该按等效设计方法。大部分设备按等效设计方法与等压力降设计方法结果是一致的。高海拔地区的设备设计工艺参数,大部分都可以用平原地区的设计值乘以一个f(P)的修正因子C来获得。作者认为,系统压降设计应基本上遵循等压降设计的原则。对于海拔1000米以上的地区,必须考虑低气压对装置设计的影响。 相似文献
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一、前言接触法硫酸生产中,经过湿净法净化干燥后进入转化系统的气体,有两个重要的指标需要规定,即气体中水分和酸雾酸沫含量的限度。国外对水分规定的指标一般出入不大,但对酸雾的限度是从0.1克/米~3到0.0001克/米~3(指标准状况,下同),大小相差近千倍。因此研究这两个指标对设备及生产过程产生什么样影响,和制订足以保证设备安全操作但又较易达到的指标,是很值得探讨的问题。文献上曾经指出,在气体露点温度以上时,气体中酸雾和水分对钒触媒无害。其实存在干气体中的酸雾 相似文献
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介绍一种转化系统常用的管壳式气体换热器的简捷工艺计算方法。这种换热器具有圆缺形折流板,换热管束在管板上为双圆缺形排列。讨论了换热器各参数的选取原则,并作了设计示例,该计算方法为设计型,可快速确定总传热系数和计算出能满足详细设计要求的换热器结构参数。 相似文献
10.
汤桂华 《硫磷设计与粉体工程》1998,(1)
阐述浮选硫精矿回转干燥机的工艺设计方法,列举其工艺操作参数可供选择的范围,提出一个由工艺操作参数和设备参数确定的计算容积传热系数的经验式,并讨论了提高回转干燥机能力和热效率的设计方向。 相似文献