锅炉减温器喷水管失效原因分析

通过宏观检验、电镜观察和理论计算,对同时承受机械应力和热应力的锅炉减温器喷水管失效断口形貌进行分析,研究其断裂模式与原因.结果表明,该喷水管断裂属于于热-机械疲劳断裂,交变弯曲应力和热应力是其断裂失效的主要原因.热应力使管内壁产生浅表性热疲劳裂纹,并导致机械疲劳裂纹稳定扩展至该区时发生局部快速扩展,产生局部快速断裂区,其形貌不同于常规疲劳断口最后瞬断区.     

化学气相沉积碳化硅涂层缺陷形成的机制及控制

利用扫描电镜对化学气相沉积碳化硅防氧化涂层的表面和断口进行观察,探讨了涂层裂纹、涂层网状缺陷和涂层面缺陷的形成机理。从涂层沉积工艺角度出发,对涂层缺陷控制进行探索,慢速沉积对上述涂层缺陷,特别是面缺陷的控制有显著效果,能获得无面缺陷的多层涂层。氧化实验结果表明：具有慢沉积多层涂层的三维C／SiC在1300℃空气中表现为缓慢的氧化质量增加。     

F22/P91异种钢接头裂纹原因分析及焊接修复

某高压主汽门阀用F22/P91异种钢焊接接头运行时,表面及其内部产生裂纹。文中采用金相显微镜、SEM、显微硬度仪等对焊接裂纹进行检验。结果表明,P91钢及堆焊层强度低、焊接及热处理工艺不合理,是导致接头产生裂纹的主要原因。通过采用合理的焊接和热处理工艺,避免了异种钢接头裂纹的产生,确保了机组的安全可靠运行。     

高压主汽管焊接接头裂纹分析

针对高压主汽管与弯头的焊接接头存在裂纹,且修复过程中裂纹反复出现,截取了裂纹与弯头母材试样,采用理化检验和光、电镜观察手段分析裂纹的性质和产生原因。结果发现其化学成分、金相组织和硬度均符合要求;弯头母材的冲击吸收功仅为7.0～21.5 J,远低于标准要求,其背弯试验结果也不合格。观察发现裂纹存在于焊接热影响区粗晶区,沿晶扩展,在裂纹区域可见宏观裂纹、微裂纹和孔洞等形貌。综合分析表明：该裂纹属于焊接再热裂纹,产生的主要原因是弯头母材性能不合格,塑韧性低。     

硼离子注入对SiC-C/ SiC 复合材料抗氧化性影响

通过等离子体源离子注入法( PSII), 对带有SiC 涂层的C 纤维增强SiC 基(SiC-C/ SiC) 复合材料进行硼离子注入, 研究了硼离子注入对样品抗氧化性能的影响。通过俄歇电子能谱检测分析了样品成份的深度分布。在空气中1300 ℃的高温条件下进行了氧化实验。通过XRD 和扫描电镜分别对样品的化学组成和表面形貌进行了表征, 对样品的力学性能进行了测试。结果表明, 对SiC-C/ SiC 复合材料注入硼有助于提高其抗氧化性能。经过离子注入试样的弯曲性能与未经离子注入试样相比变化很小。      

燃气-蒸汽联合循环机组汽水管道部件失效分析

以某液化天然气(LNG)燃气-蒸汽联合循环机组为例,分析了该类机组锅炉汽水管道部件的失效机制.结果表明,LNG电厂汽水管道部件发生失效的部位及时间具有规律性.由于LNG机组采用日启日停调峰运行方式,经常处于急剧变负荷工况,导致部件内外壁会产生很大的热应力,且变化幅度较大,使应力或应变集中部位产生疲劳损伤.调峰运行停机过程中,部件内部易停留积水,产生点蚀.此外,当管子的外壁温度低于烟气露点温度时,易形成应力腐蚀.因此,疲劳、腐蚀是LNG燃气-蒸汽联合循环机组锅炉部件失效的主要原因.     

锅炉减温器喷水管失效原因分析

通过宏观检验、电镜观察和理论计算,对同时承受机械应力和热应力的锅炉减温器喷水管失效断口形貌进行分析,研究其断裂模式与原因。结果表明,该喷水管断裂属于于热-机械疲劳断裂,交变弯曲应力和热应力是其断裂失效的主要原因。热应力使管内壁产生浅表性热疲劳裂纹,并导致机械疲劳裂纹稳定扩展至该区时发生局部快速扩展,产生局部快速断裂区,其形貌不同于常规疲劳断口最后瞬断区。     

碳化硅涂层的离子注入改性

在SiC涂层表面注入Al^3＋,B^3＋,St^4＋,观察3种离子注入对涂层表面裂纹的封填情况,分析离子注入后涂层表面的相组成,考核离子注入对SiC-C／SiC材料抗氧化性能的影响。在1300℃模拟空气中氧化15h后,注入Al^3＋的复合材料的氧化质量损失比未经涂层改性的降低了0．3％,形成的玻璃氧化层中气泡和孔洞少,对涂层裂纹的封填效果较好但覆盖不均匀。注入B^3＋的复合材料的氧化质量损失比未经涂层改性的降低了0．1％,形成的玻璃氧化层的流动性好且覆盖均匀,但其表面多气泡和孔洞,破坏了玻璃氧化层对涂层裂纹的封填作用。注入Si^4＋的复合材料的氧化质量损失同注入B^3＋的试样基本相当,但是其氧化质量损失有增大趋势,表明Si^4＋的注入对改善材料的抗氧化性能无积极作用。     

LNG电厂余热锅炉P91蒸汽管道大面积更换免吹管的工程实施

深圳能源集团公司东部电厂一期工程1号机组为燃气蒸汽联合循环( LNG) 390MW机组,再热热段管道原设计采用ASTM A335P91Ф558.8×16 mm,再热蒸汽设计温度573℃,设计压力3.57 MPa.2006年机组建设期间,由于供货原因采用Ф323.9×20 mm的P91管扩管成Ф558.8×16mm管道,但扩管后的Ф558.8×16 mm的P91钢管存在较大椭圆度变形,微观组织为粗大的板条马氏体及严重的细晶区块状铁素体混晶组织等质量问题,对机组再热热段P91管道的安全运行带来隐患.     

超（超）临界机组主蒸汽管中的P92钢焊接研究

由于P92钢高温强度和蠕变性高的特点,在超临界燃煤和燃油机组中己经得到了逐步应用,为掌握P92钢的焊接工艺,保证焊接质量,本文通过超临界机组主蒸汽P92钢的焊接工艺试验,总结P92焊接经验,为现场焊接施工提供技术指导和参考。