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1. 佳木斯大学 材料科学与工程学院,佳木斯 154007; 2. 深圳瑞凌实业股份有限公司,深圳 163000; 3. 哈尔滨工业大学 先进焊接与连接国家重点实验室,哈尔滨 150001 下载免费PDF全文
采用高速摄影技术对三电弧双丝电弧焊的熔滴过渡和焊接飞溅进行观察,分析金属型药芯焊丝在M弧电流变化时熔滴过渡的类型及飞溅产生的原因. 结果表明,M弧电流为170 A时熔滴过渡形式有排斥过渡、颗粒过渡及细颗粒过渡,熔滴过渡不稳定. M弧电流为210 A时前丝和后丝熔滴过渡为大熔滴排斥过渡,三电弧同时出现,熔滴过渡稳定. M弧电流为260 A时前丝熔滴过渡为细颗粒过渡,后丝熔滴过渡为颗粒过渡,熔滴过渡较稳定. 焊接飞溅产生的原因主要是脉冲切换改变了电弧力、斑点力及等离子流力,打破了原来的力系平衡. 相似文献
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Tri-arc双丝电弧焊堆焊工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用三电弧双丝电弧焊,利用耐磨堆焊Fe-Cr-C-B系药芯焊丝作双丝,在Q235钢表面制备不同焊接工艺参数堆焊层,分析堆焊层熔合比、组织结构及耐磨性。结果表明:三电弧双丝药芯电弧焊堆焊可在较大范围调整焊接参数,获得较小的焊缝熔深、较低稀释率和较高的熔敷效率,耐磨性优异;当三电弧电流为150 A、电压30 V、焊丝伸出长度15 mm、送丝速度6 m/min、脉冲频率70 Hz时,堆焊层熔合比为0.07,堆焊层HRC为65,磨损量最小,耐磨性优良。 相似文献
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采用高速摄影技术对三电弧双丝电弧焊的熔滴过渡和焊接飞溅进行观察,分析金属型药芯焊丝在M弧电流变化时熔滴过渡的类型及飞溅产生的原因.结果表明,M弧电流为170 A时熔滴过渡形式有排斥过渡、颗粒过渡及细颗粒过渡,熔滴过渡不稳定.M弧电流为210 A时前丝和后丝熔滴过渡为大熔滴排斥过渡,三电弧同时出现,熔滴过渡稳定.M弧电流为260 A时前丝熔滴过渡为细颗粒过渡,后丝熔滴过渡为颗粒过渡,熔滴过渡较稳定.焊接飞溅产生的原因主要是脉冲切换改变了电弧力、斑点力及等离子流力,打破了原来的力系平衡. 相似文献
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目的建立怡康灵胶囊醇提物的高效液相色谱指纹图谱,以达到科学评价及有效控制其质量的目的。方法利用HPLC法,在乙腈-2‰磷酸水为流动相下对10批怡康灵胶囊供试品溶液进行梯度洗脱。色谱条件:ZORBAX Eclipse SB-C8柱(250 mm×4.6 mm ID,5μm),230 nm检测波长,柱温35℃,进样量为10μL,流速1.0 mL/min,记录时间为120 min。结果 10批怡康灵胶囊醇提取物指纹图谱相似度均在90%以上,精密度、重现性、稳定性的相对峰面积和相对保留时间RSD均小于2%,均符合指纹图谱的相关要求。结论怡康灵胶囊的指纹图谱特征性及专属性强,方法简便、快速、重现性好,可用于怡康灵胶囊的质量控制。 相似文献
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针对轴25CrMo与辐板Q345在风力发电机转子焊接领域的应用,进行了焊接接头单试样增量法低周疲劳试验,获得S-N曲线及疲劳极限,并采用SEM对疲劳断口进行分析。结果表明:25CrMo与Q345焊接接头疲劳强度高于母材Q345的,疲劳断裂位置发生强度较低的Q345母材区,韧性断裂;其焊接接头的循环应力疲劳寿命曲线的表达式为lgσa=2.986-0.052lgN,修正后的疲劳极限为380MPa,接头疲劳断口为疲劳源区、裂纹稳定扩展区和瞬断区,焊缝内部及表面缺欠是影响接头疲劳性能的主要原因。 相似文献
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目的 纯镁超声微弧氧化(UMAO)表面电泳沉积中药提取物绿原酸,提高纯镁的耐蚀性及生物活性.方法 采用电泳沉积(EPD)技术在UMAO表面上制备壳聚糖/绿原酸(CS/CA)涂层.采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、原子力显微镜、X射线光电子能谱、傅里叶变换红外光谱和接触角测量仪,研究不同样品的表面形态、组织结构,并研究涂层腐蚀行为,评价不同样品的耐蚀性.结果 UMAO/CS/CA涂层由Mg、MgO和Mg2SiO4相组成,含有O、C、Mg、Si和N元素,绿原酸涂层中有O—H、芳香烃键、C==O键和苯环的伸缩振动峰.中药提取物和壳聚糖之间的结合主要通过化学结合和物理吸附.UMAO/CS/CA涂层的接触角为104.1°,为疏水性表面.模拟体液环境下电化学腐蚀实验表明,Mg的腐蚀电流密度为1.7569×10?5 A/cm2,UMAO/CS/CA涂层的腐蚀电流密度为3.767×10?6 A/cm2,涂层的自腐蚀电流密度比Mg至少低1个数量级.UMAO/CS/CA涂层能更好地诱导钙磷物质沉积.结论 UMAO/CS/CA涂层既能减小腐蚀溶液与涂层表面的接触面积,又能起到隔绝溶液中离子的作用,使得涂层表面不容易被模拟体液润湿,涂层能为镁基体提供更有效的保护并具有优异的生物活性. 相似文献
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