⊿t=50℃?换热器是否需要膨胀节的简化计算法

列管式换热器是否需要膨胀节的确定,在过去常因计算方法比较麻烦,故简单地以温差50℃为界限,大于50℃则加膨胀节,小于50℃则不加膨胀节。这样会导致很大误差,特别是壳体与管子为异钢种时,简直不能应用。我们曾碰到过一个换热器,温度差只8℃,由于异钢种和温度较高,也需要加膨胀节。所以以50℃为界的做法是具有很大局限性的,我们应该废除。而采用精确的计算方法。精确的计算方法是比较繁的,现在我们推     

关于搅拌轴强度计算一文的改正和补充说明

自搅拌轴强度计算一文发表以来(本刊84年第1期),由于誊写和印刷中发生一些错误,以及对搅拌器的径向力计算等问题,有读者前来了解和来信询问。特作如下几点改正和补充说明。     

以焊制法兰代替锻制法兰的简易方法

在现有的法兰标准中,HG 和JB 的管法兰标准均无焊制法兰;JB 设备法兰中亦只有小部分焊制法兰,其规格为P_g25中的D_g300～800,P_g40中的D_g 300～600。这个范围虽然比以前标准扩大了一些,但仍远远不能满足实际应用。特别在P_g<25的大直径法兰均无焊制法兰,如P_g6的D_g 1700～2000;P_g10中的D_g1100～2000;P_g16的D_g300～1800等。     

提高过滤速度的因素和过滤参数的选择

本文在加压圆盘连续过滤机的试验研究基础上,总结出提高过滤速度的主要因素。阐述了过滤速度与过滤压差、滤饼的可压缩系数、过滤温度、滤层阻力、过滤介质及洗涤效果等关系以及提高过滤速度的具体方法,实践证明,根据小型试验的过滤数据来选择过滤参数是可靠的。图6。     

薄管板换热器

管板是列管式换热器的主要另件,由于其受力情况复杂、有管内外压力、温差产生的力、法兰力矩的影响和管子的支撑力等,因此由于采用计算理论和假定不同,计算方法和结果也不一样,各国计算规范,如英国BS5500,BS1515,美国TEMA,西德AD,苏联PTM和法国的计算方法各不相同,我国新的压力容器设计规范是在BS基础上发展提高的,与前述规范亦有差异,这种差异的存在,是值得我们探讨研究的。     

焊入式薄管板的试验研究

焊入式薄管板是目前国内推广使用的列管式换热器的薄管板两种结构型式之一,本文系统地介绍了常温应力测定、温差应力测定和爆破试验等研究成果以及管板强度计算方法。通过生产使用考验,证明焊入式结构是很有前途的。     

卧式支座的强度计算和新系列建议

原有(JB)卧式支座已使用多年,曾在社会主义建设中起了一定的作用,但随着技术的进展,要在2000年实现四个现代化,对原有支座无论从结构、计算方法、型式等方面须加以改进,为此我们查了一些资料,对支座标准和受力情况作了分析比较,并提出几点意见和建议,根据建议拟订了一个卧式支座的新系列供修订支座标准时参考。     

M=K(N/n)传动计算中的几个问题

N,M 和n 的相互关系,在传动计算中是最常用和最熟悉的公式,即M=K N/n。一看大家都懂都会。但在实际运用中,要能正确处理它们的关系,也不是很简单的。在我们设计中也常发现在N,M 和n 之间得出不正确的结论。其实M=K N/n 只是一个表面现象,在进行运算时,更重要的是要了解在各种传动中的N,M 和n的内在关系。传动条件不同,其内在关系也就不同,了解其内在关系,才能正确运用M=