全钢载重子午线轮胎胎圈气泡原因分析及解决措施

分析全钢载重子午线轮胎胎圈气泡产生的原因并提出相应的解决措施。通过采取避免半成品部件端点窝气、排出半成品部件贴合时层间气体以及提高胎圈材料匹配性等措施,有效降低了全钢载重子午线轮胎胎圈气泡发生率,提高了产品质量。     

等宽错差工艺在斜交轮胎生产中的应用

锦纶斜交轮胎帘布贴合采用等宽错差工艺,可使同一帘布筒中每层帘布宽度相同,贴合时一边采用明级差,另一边采用暗级差,成型时需要注意帘布尖角方向和级差大小。等宽错差工艺与传统工艺相比,成品轮胎质量无差异,但可以方便帘布裁断和成型,能大大提高劳动效率。     

全钢子午线轮胎胎体帘布稀线的解决措施

分析全钢子午线轮胎胎体帘布稀线的原因,采取解决措施,并提出生产工艺改善和管控要点。通过采取增加胎体帘布修边根数、剔除损伤的胎体帘布和割除熟胶粒贯穿2根以上钢丝帘线的部分胎体帘布等措施以及进行胎体帘布自动接头、手动接头、压延和内衬层接头等工艺改善和管控,使全钢子午线轮胎胎体帘布稀线的发生率明显降低,从而提高了轮胎的合格率。     

某发动机压缩机支架的设计与分析

压缩机支架用CATIA进行模型建立,并用UGCAE软件的有限元分析功能对压缩机支架结构静强度、疲劳强度进行了计算和分析,得到了不同重力加速度下的应力分布,为支架的设计提供了数据支持。     

矿用12.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍矿用12.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径 1 134 mm,断面宽 310 mm,行驶面宽度 240 mm,行驶面弧度高 10.5 mm,胎圈着合直径 512 mm,胎圈着合宽度 230 mm,断面水平轴位置(H₁/H₂) 1.052 8,采用以横向花纹为主的混合花纹,花纹饱和度 62.72%,花纹深度 24.5 mm,花纹周节数 35。施工设计：胎面上层胶和基部胶采用机内复合挤出,1^#和2^#带束层采用39＋15×0.22＋0.15钢丝帘线,3^#带束层采用3×4×0.22HE钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线,采用一次法三鼓胶囊成型机成型、B型双模定型硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求,胎圈耐久性能符合企业标准要求。     

矿用钢丝缓冲层12.00-20 20PR工程机械轮胎的设计

介绍矿用钢丝缓冲层12.00-20 20PR工程机械轮胎的设计.结构设计：采用原有矿用斜交轮胎模具设计,外直径1144.5 mm,断面宽264 mm,行驶面宽度228mm,行驶面弧度高20mm,胎圈着合直径510mm,胎圈着合宽度 216 mm,断面水平轴位置（H1/H2） 0.927 3,采用以横向花纹为主的混合花纹,花纹饱和度63.80％,花纹深度30 mm,花纹周节数43.施工设计：原有矿用斜交轮胎胎面、胎体和胎圈等的施工设计不变,仅将多层锦纶缓冲层改为2层钢丝缓冲层,且钢丝缓冲层端点均用包边胶包住,同时增加钢丝带束层斜裁设备,采用3B型胶囊反包成型机成型、B型双模定型硫化机硫化.成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸和物理性能均符合相应设计和国家标准要求.     

基于有限元技术优化设计10.00－20 16PR斜交轮胎

基于有限元技术优化设计10.00－20 16PR A-3花纹斜交轮胎。在10.00－20 16PR A-2花纹斜交轮胎的基础上，通过有限元分析验证，采取改进模具设计（胎冠弧由1段弧调整为2段弧并增大胎肩沟深度）、调整胎体帘布以及优化胎面胶配方等措施，实现了在减小轮胎质量的同时提高其耐久性能的目标。     

9.00R20 16PR全钢载重子午线轮胎胎圈的优化设计

为提高胎圈性能，对9.00R20 16PR全钢载重子午线轮胎的胎圈设计方案优化，并进行试验验证。结果表明，轮胎胎圈部位加贴1或2 1870dtex/2V₂锦纶包布（含外侧和内侧各贴1层）对钢丝圈包布端点和胎体帘布反包端点进行保护，可以大幅提高轮胎胎圈耐久性能。