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人工骨支架的孔隙率是影响体液在人工骨内部循环和细胞在内部生长能力的重要参数.利用离散单元法分析人工骨支架制备过程中羟基磷灰石微球的堆积过程,根据每一时刻各颗粒间的相互作用计算接触力,再运用牛顿第二定律计算单元的运动参数,从而实现对运动情况的预测.在颗粒的碰撞过程中,运动的颗粒必然趋于稳定,最终计算出稳定状态下人工骨支架的孔隙率和配位数.利用掺杂可溶解生物微球的方法调节人工骨支架的孔隙率和配位数,对人工骨支架孔隙率进行控制,实现了按照个体差异制备人工骨支架.对比前人晶格理论计算人工骨孔隙率的方法,验证了晶格理论的可行性,同时也体现了离散单元法的准确性. 相似文献
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以核酸(RNA)序列为载体,提出了一种基于RNA二级结构的信息隐藏方案.该方案把编码为RNA序列的明文嵌入到参考RNA序列,以自由能作为约束条件,通过预测软件RNAstructure获取位置信息,接收方接收到参考序列和位置信息后,通过约定的软件和条件恢复出秘密信息.仿真结果表明该方案具有较好的安全性和稳健性,可用于秘密信息的隐写通信. 相似文献
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目的:研究了桂圆皮中儿茶素类成分超声波提取工艺,并对桂圆皮、肉及核中儿茶素类成分没食子酸(GA)、儿茶素(-C)、表没食子儿茶素没食子酸酯(EGCG)、表儿茶素(EC)和表儿茶素没食子酸酯(ECG)进行定性、定量分析。方法:采用Box-Behnken Design实验考察甲醇体积分数、料液比和桂圆皮粉碎度三因素对桂圆皮中儿茶素类成分提取的影响,优化最佳提取工艺参数。用HPLC与红外光谱法对桂圆中儿茶素类成分进行分析和定量,确定其儿茶素类成分类型及含量。结果:最佳提取工艺参数为甲醇体积分数51%、料液比1∶30g/m L和桂圆皮粉碎度90目。桂圆皮儿茶素单体类型及含量:EC为0.786mg/g,ECG为0.33mg/g,-C为0.246mg/g,EGCG为0.163mg/g,GA为0.0387mg/g;桂圆核:EC为3.19mg/g,ECG为1.019mg/g,GA为0.385mg/g,EGCG为0.178mg/g。结论:红外光谱法证实:桂圆皮、核含有儿茶素类单体成分或其单体的聚合体。为桂圆儿茶素类成分有效开发提供一定的理论基础。 相似文献
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针对缅甸IOR-4区块高压气区储集层地层压力系数高且井深1850 m后地层压力系数呈阶梯状上升的特点,探讨了利用气测录井全烃值结合钻时、单根峰监测和静止后效气监测3种方法实现安全钻井的实例,认为通过实时监测气测全烃、单根峰、后效全烃结合钻时和地层压力系数的变化,按循序渐进方式,边钻进边调整钻井液密度,是综合录井作业中确保安全钻井的有效方法.采用该方法在缅甸IOR-4区块高压气井PSC-1井的钻探中成功地实现了安全钻进,为该区块高压气层钻探取得突破奠定了基础. 相似文献
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抗高温降失水剂AMPS/AM/NVP共聚物的合成及性能 总被引:2,自引:0,他引:2
以2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸(AMPS)、丙烯酰胺(AM)和N-乙烯基吡咯烷酮(NVP)为原料,采用水溶液自由基共聚法合成了抗高温、抗盐油井水泥降失水剂AMPS/AM/NVP三元共聚物,确定了聚合物降失水剂的最佳合成条件。该降失水剂能将淡水水泥浆的API失水量控制在50mL以内,饱和盐水水泥浆API失水量控制在100mL以内。以该降失水剂为主剂的水泥浆体系在150℃以内都具有较低的失水量,形成的水泥浆及水泥石综合性能良好。 相似文献
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注水泵在油田耗电设备中其耗电量所占比重较大,具有较大节能潜力。通过对注水泵用电耗能的分析,找出了导致注水泵效率偏低、用电能耗偏高的主要原因,深人浅出的论述了提高注水泵效率,降低注水泵用电单耗的有效途径。 相似文献
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大庆油田设计院和标准物质研究中心合作,研制了两种原油中痕量金属标准物质,定值的元素为铁、镍、钴、钒、锰、砷、镁、钙和钾等10种。研究结果表明,两种标准物质均匀性,稳定性达一年以上,各元素标准值的不确定度小于10%。 相似文献
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聚合物 (HPAM )常用的检测方法受表面活性剂、水质的干扰严重 ,实验繁琐及有毒性导致检测结果误差增大 ,其应用受到限制 ,因此需研究抗干扰的检测方法。本文根据HPAM含氮元素的特性 ,研究建立了化学发光定氮法 ,对表面活性剂和水质的干扰情况进行了考察。1.实验部分(1)实验原理。样品在 10 5 0℃下其中的氮化物在富氧条件下转化为NO ,NO与O3接触后转变成激发态的NO2 ,激发态的NO2 回到基态时释放出特定波长的光被光电倍增管接收 ,其发光强度 (氮积分值 )与氮含量成正比。HPAM浓度与其氮含量成正比 ,氮含量与发光强度成… 相似文献
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采用三变量方程,对空气饱和状态与空气未饱和状态下的热力性能参数进行了计算,得出未饱和空气状态下冷却水水温、空气干球温度和水蒸气分压力沿填料高度的变化趋势和空气饱和状态下的冷却水水温、空气干球温度沿填料高度的变化趋势。得出结论:空气饱和状态下的出塔水温为29.46℃;空气未饱和状态下的出塔水温为28.98℃,出塔水温相差0.48℃。因此,在运行中应避免冷却塔内出现饱和空气,影响热质交换。 相似文献