精铸钛合金单极股骨头失效分析

用SEM电镜对精铸钛合金髋关节股骨头失效进行了系统的分析,发现所有裂纹源起始于股骨头柄的尖角处和粗糙的孔表面,断口上呈现出十分清晰的疲劳条带和泥纹腐蚀产物.结果表明,股骨头断裂是由应力和体液中腐蚀介质共同作用的结果.     

某机尾桨轴颈叉耳耳环断裂分析

对某机尾浆轴颈叉耳耳环提前破坏原因进行了全面的检查分析。结果表明：叉耳耳环提前破断是由于耳孔与销子配合不当,而产生滑动磨损（微动）引起疲劳断裂,其磨损特征也不是单一的,而是粘着磨损、磨粒磨损和接触疲劳磨损的复合磨损方式。     

快速凝固Al－Li合金塑韧性的改进研究

本文从合金化、粉末颗粒界面强化和断裂行为三个方面探讨了快速凝固粉末冶金（ＲＳＰ）Ａｌ－Ｌｉ合金塑韧性改进的途径，并取得了新的进展。     

HP40裂解炉管组织及裂纹产生原因分析

本文用SEM、EDS、XRD对开裂的HP40裂解炉管进行分析,发现多数裂纹均位于焊缝附近,且均沿枝晶间和晶界开裂的碳化物扩展.经EDS成分分析和XRD结构分析,这些开裂的碳化物为M23C6和富Nb、Si的碳化物.新炉管组织为奥氏体和枝晶间分布的M7C3及高Nb、Si的共晶碳化物.新旧炉管比较可知,开裂炉管的结构和形态在长时间高温下均发生了明显变化,即M7C3转变为M23C6且明显粗化,在晶界呈连续分布.这种脆而硬的碳化物在组织应力和热应力作用下碎裂成为潜在的裂纹源,它们加速了裂纹扩展进程,缩短了炉管的使用寿命.沿裂纹打开断口发现,整个断面被这两种碳化物所覆盖.这进一步证实了造成裂解炉管早期开裂的原因是这种沿晶界连续分布的粗大碳化物的存在.     

C含量对IC6合金微观组织的影响

利用带能谱的扫描电镜分析研究了三种C含量IC6合金的铸态组织及1260℃/10h固溶处理后的微观组织及微区成分,并利用X射线衍射仪分析了合金中的相结构.结果表明,三种不同C含量IC6合金的铸态组织主要由γ',γ,NiMo,a-Mo,M3B2及M6C相组成,NiMo,a-Mo,M3B2和M6C相呈骨架状或网络状分布于枝晶间.a-Mo,NiMo,M3B2相随C含量的增多明显减少,而M6C相明显增多,当合金中C含量达到0.20%(质量分数)时,a-Mo相基本消失.经1260℃/10h固溶处理后,三种C含量合金的微观组织发生明显变化,NiMo,a-Mo相消失,M3B2,M6C相由铸态的骨架状、网络状变为条块状.随C含量的提高M6C相明显增多,且在枝晶间连续分布.     

Al含量对Ni3Al基IC10合金凝固行为的影响

研究Ni3Al基合金IC10两种不同Al含量合金中初生相的析出温度及析出顺序,确定了两种合金在不同等温温度下固-液两相比例变化。结果表明,低铝合金中(γ+γ′)共晶析出温度比高铝合金下降了20℃,液相线温度提高了5℃,并且失去枝晶间毛细补缩能力温度与固相线之间的温度范围明显缩小,失去枝晶间补缩区的液相量F明显减少,从而使低铝合金浇铸叶片时的热裂倾向降低,合金的可铸性提高。     

液氧容器内球体裂纹分析

用光学显微镜、电子探针和扫描电对液氧容器内球体裂纹进行了细致的检查分析。结果表明，该零件开裂是由于焊缝热影响区镀铜层未打磨干净，有些地区打磨面积 ，未超越氩弧焊接时引起民金属铜熔化的区域，在焊接应力作用下，熔融铜沿晶界渗入母体金属引起铜脆。     

DD6单晶高温合金凝固特性研究

利用等温凝固淬火法、光学金相技术、定量金相技术以及扫描电镜、能谱分析等方法,研究了Re含量为2%的DD6单晶高温合金的凝固特性,结果表明,合金凝固过程中所析出相依次为γ相→MC相→共晶γ′→枝晶间γ′→枝晶干γ′,DD6合金的固-液相温度范围(ΔT)、有效结晶温度范围(ΔT2)和F值(枝晶间失去补缩能力温度下的液相体积分数)较小,铸造性能较好.     

快速凝固Al—Li合金粉末的除气作用

本文研究了真空加热除气处理对快速凝固Al—Li合金粉末表面氧化层厚度和组成,以及对合金力学性能、断口形貌的影响。试验结果表明,由于Li的存在,除气过程中,Li不断向表面迁移,形成Li_2O,还原Al_2O_3,使表面氧化层厚度增加,组成和性质发生变化。除气处理后,虽然粉末颗粒界面结合状况有较大改善,但拉伸性能变化不大,延伸率略有提高,却很不明显。界面析出相Al_3Zr影响粉末界面结合强度。     

LC9CGS3铝合金光滑与缺口疲劳试样在不同载荷条件下的断裂行为

用ＳＥＭ电镜观察分析了ＬＣ９ＣＧＳ３铝合金在不同载荷下光滑与缺口疲劳试样的断裂行为。结果表明：两种试样的疲劳裂纹均为两阶段扩方式，而且疲劳裂纹Ⅰ阶段扩民菜区面积随应降低而增大。