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A STUDY ON THE DEFORMATION AND PRIMARY RECRYSTALLIZATION TEXTURE IN A MnS-AlN-INHIBITED 3% SILICON STEEL 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了用X射线和蚀坑方法研究含MnS-AlN为抑制相的3%Si-Fe合金形变和初次再结晶织构。与MaS为抑制相的3%Si-Fe不同,含MnS-AlN的3%Si-Fe的热轧织构主要是由{112}<110>,{111}<110>,{100}<110>和{111}<112>组分构成。研究中曾发现在80—87%冷轧压下率范围内冷轧织构同热轧织构具有“继承性”联系。冷轧时超过87%压下后织构将向(100)[011]稳定位向转变,后者显然对磁性不利。文中还对热轧、冷轧和初次再结晶织构的转变关系作了讨论。 相似文献
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用x-射线求织构系数方法研究了含MnS+AIN的3%si-Fe合金的初次再结晶织构中各晶面的织构系数N_(hkl).冷轧压延率通过改变初次再结晶织构组分的数量对二次再结晶行为影响很大,所得结果能很好地说明高温退火后的磁性变化规律.认为初次再结晶基体中很强的 {111}<112>和位向准确的{110}<001>的弱组分是获得完善的戈斯(Goss) 织构的重要条件.实验结果还指出,同最佳磁性相对应的压延率范围为82~87%,压延率低于82%时,初次再结晶织构中不仅{111}<112>组分很弱,而且偏离易磁化方向的二次再结晶核心数量成倍增加,其结果高温退火时这些核心彼此争长导致戈斯织构取向度下降.冷轧压延率太大 (88%以上){100}<011>位向变成冷轧织构中最强成份同样损害二次再结晶和磁性. 相似文献
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高磁感取向硅钢轧制和再结晶织构的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了用X射线和蚀坑方法研究含MnS-AlN为抑制相的3%Si-Fe合金形变和初次再结晶织构。与MaS为抑制相的3%Si-Fe不同,含MnS-AlN的3%Si-Fe的热轧织构主要是由{112}<110>,{111}<110>,{100}<110>和{111}<112>组分构成。研究中曾发现在80—87%冷轧压下率范围内冷轧织构同热轧织构具有“继承性”联系。冷轧时超过87%压下后织构将向(100)[011]稳定位向转变,后者显然对磁性不利。文中还对热轧、冷轧和初次再结晶织构的转变关系作了讨论。 相似文献
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本文研究了环氧树脂粘结的Sm_2TM_(17)稀土永磁体,它与烧结磁体不同的是将熔炼后的钢锭直接固溶处理,时效,粉碎,然后与环氧树脂粘结剂混匀于磁场下压制成型,加热固化。当采用铁含量为23%的SmCo(4.9)Fe_(2.7)Cu_(0.54)Zr_(0.13)合金进行适当热处理及选用一定成型工艺参数时,获得的磁体最佳性能为:Br=0.8250 T,iHc=1034.5 kA/m,(BH)m=127.3 kJ/m~3对磁体稳定性的研究表明,磁体在25~70℃温度范围内的平均可逆温度系数α=-0.03%/℃,最高长期使用温度为130℃以及具有良好的耐酸、碱、盐化学腐蚀能力。 相似文献
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为了研究硅钢热轧板脆性随温度的变化,测定了不同温度下材料的冲击韧性值,得出3% Si-Fe的热轧板,存在一脆性转变温区,其上、下限温度分别约为+100°和0℃。在此范围内,冲击韧性对温度的变化极为敏感,变化量可达一个数量级以上;在此温区外,冲击韧性几乎不因温度而变化.可以解释为:3%Si-Fe的热轧板,在脆性转变温区的上限内处于塑性状态;低于下限温度时则处于脆性状态。因此,冷轧前将板卷预热到60—80℃是避免断裂的有效措施,此时,它处于塑性状态,也不致产生损坏最终磁性的时效现象。 观察3%Si-Fe热轧板断口看出:脆性断口上占绝对优势的是沿{100}面的解理断裂,介于各解理面系间较窄的过渡区的晶面多属{110},在解理面上往往可以发现(110)滑移面露头的痕迹,解理的主要走向与这些滑移痕迹几乎平行,解理面上较大的解理台阶的面多属{110}:塑性断裂时,断口上存在大量区别于{110}面系的高指数面,即使在塑性断裂时也存在少量沿{100}的解理断裂。 相似文献