半浮动芯棒连轧荒管壁厚不均的原因分析

介绍了半浮动芯棒连轧管机荒管壁厚不均的类型及特点,荒管壁厚不均有同批壁厚不均、纵向壁厚不均和横向壁厚不均等3种类型。分析了荒管壁厚不均产生的原因,穿孔毛管壁厚不均、连轧管机孔型形状变化、轧制中心线偏移均会造成荒管横向壁厚不均;芯棒尺寸波动会引起荒管纵向壁厚不均和同批壁厚差。提出了改善半浮动芯棒连轧荒管壁厚不均的有效措施。     

V的碳氮化合物析出对36Mn2V非调质钢组织性能的影响

在φ340机组上进行非调质36Mn2V和37Mn5油井管钢工艺试验,对比分析二者组织性能．研究36Mn2V钢中微合金元素V的碳氯化物析出对其组织性能的影响。结果表明。36Mn2V、37Mn5钢可分别用于高钢级N80-1和低钢级J55、K55油井管的生产,36Mn2V非调质钢在高温形变诱导下析出V（C、N）,促进了晶内细小铁素体和珠光体的析出,反之细晶铁素体析出促进了V（C、N）沿y／a界面弥散析出,故而显著改善了36Mn2V非调质钢组织性能。     

钻杆管体裂纹分析

管体经无损探伤检验。人工表面检验，利用扫描电镜和能谱仪对钻杆管缺陷试样进行微观检验，确定了连铸坯大型夹杂物是导致钻杆管裂纹的主要原因。根据钢管塑性变形理论分析了裂纹形成过程。提出了减少裂纹的改进措施。     

N80级非调质油井管用钢36-40Mn2V连轧和定径工艺 对组织和性能的影响

通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950～1 100℃,变形量0.5～0 8.变形速度1.0 s^-1,水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800～950℃,变形量0.10～0.30,变形速度0.5 s^-1,空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,36Mn2V和40Mn2V钢连轧变形温度和变形量分别大于1 050℃和0.5时可发生完全动态再结晶,细化晶粒和提高产品综合性能;36Mn2V钢管定径变形量0.3时,40Mn2V钢定径变形量为0.2时,应控制定径温度大于835℃,才能满足力学性能要求。     

钻杆管体裂纹分析

管体经无损探伤检验 ,人工表面检验 ,利用扫描电镜和能谱仪对钻杆管缺陷试样进行微观检验 ,确定了连铸坯大型夹杂物是导致钻杆管裂纹的主要原因。根据钢管塑性变形理论分析了裂纹形成过程 ,提出了减少裂纹的改进措施     

32CpMo4钢射孔枪管探伤不合格原因分析

某公司生产的32CrMo4钢射孔枪管探伤合格率一直很低,通过宏、微观形貌分析、化学成分分析、低倍检验以及热处理工艺分析等方法对废品射孔枪管进行了深入的检查和分析。结果表明：不合格的射孔枪管含有纵向裂纹,这些裂纹是在淬火过程中,由于实际生产中为降低生产成本和减少污染,用水淬取代了油淬,而水淬应力过大极易使射孔枪管产生裂纹,从而大大降低了产品的合格率。通过降低射孔枪管钢材料的碳含量,用26CrMo4钢替代32CrMo4钢能有效提高产品的探伤合格率,同时也能满足射孔枪管的原使用要求。     

石油钻杆裂纹分析

通过管体无损探伤检验和人工表面检验,并利用扫描电镜和能谱仪对石油钻杆缺陷试样进行微观检验,结果表明连铸坯大型夹杂物是导致钻杆裂纹的主要因素。根据钢管塑性变形理论分析了裂纹形成过程,提出了减少裂纹的措施。     

计算机辅助设计(CAD)图解斜轧穿孔孔型开度值

介绍了一种使用计算机辅助设计(CAD)图解斜轧穿孔孔型开度值的方法,解决了在生产中用数学方法求解斜轧孔型开度值较复杂,难以应用的问题。对穿孔机轧辊空间位置进行计算机仿真后,作轧制线上某点的垂直截面,根据开度值假设条件,在截面内用作图方式逐步逼近开度值。以较简单的作图方式得到有一定精度、能满足工程应用的开度值,并对开度值数据作了简要的分析。     

钢管内表面鼓包形成原因分析

针对某次采用连铸坯生产N80-1的Φ139.70mm×7.72mm套管时部分钢管内表面出现鼓包缺陷问题进行了研究分析,发现鼓包周围存在较多、较大夹杂物。该夹杂物在钢管穿孔和连轧时在钢管内外表层形成薄片,在定径时形成鼓包。因此,减少钢中大型夹杂物含量是减少鼓包缺陷产生的主要措施。     

可视化监控在核电厂热态性能试验期间防烫伤中的应用

核电厂热态性能试验是电厂整个调试期间安全风险最高的阶段,调试人员与建安人员高度交叉,易发生群死群伤事故,其中高温蒸汽烫伤事件占有较高比例。为减少热态性能试验期间,高温蒸汽烫伤事件的发生,对比各核电厂防烫伤措施,说明可视化监控在防烫伤方面的优势,并对两种常用可视化监控方案进行分析。根据分析结果,可视化监控应用在卡拉奇核电厂各类高风险作业中,期间未发生高温蒸汽烫伤事件,安全管控效果良好,对其他在建核电厂具有较大的借鉴意义。