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1.
2.
对喷射成形高温合金的组织形成及其从雾化过程的树枝晶向等轴晶组织的演变过程进行了分析,结果表明,半液态层中发生的枝晶破碎,重熔所造成的核心增殖作用为等轴晶组织的形成提供了大量结晶核心,在此基础上枝晶臂的合并,粗化以及未严重固相枝晶的粗化和均匀化产生了喷射成形材料所持有的非枝非等轴晶组织。 相似文献
3.
采用溶胶-凝胶法制备了TiO2、Mn4+/TiO2、Ce4+/TiO2和Mn4+-Ce4+/TiO2光催化剂。通过考察掺杂离子的种类和用量对所得催化剂用于紫外光催化降解甲基橙性能的影响,表明Ce4+/TiO2中Ce4+的适宜掺杂量为1.0%,Ce4+-Mn4+/TiO2中,当Mn4+的掺杂量为25.0%时,Ce4+的适宜掺杂量为0.50%,相应的脱色效率为92.39%和99.41%。当掺杂量适当时,四种催化剂用于紫外光催化降解甲基橙的活性次序为:Mn4+-Ce4+/TiO2 > TiO2>Ce4+/TiO2> Mn4+/TiO2。XRD分析结果表明,所得光催化剂均为锐钛矿型纳米粒子。 相似文献
4.
5.
6.
Zr基块体非晶合金在过冷液相区的超塑性流变行为 总被引:11,自引:2,他引:11
研究了Zr41.25Ti13.75Ni10Cul2.5Be22.5(原子分数,%)块体非晶合金在玻璃转变终了温度Tg^end附近的4个特征温度点(616,636,656和676K)的等温拉伸行为.结果表明,块体非晶合金的超塑性能与环境温度及拉伸速度紧密相关.在656K,以5mm/min的速度拉伸时,获得了1625%的最大延伸率利用速度突变法测出了636,656及676K时的应力敏感指数分别为0.25,0.65和0.93.利用自由体积模型对块体非晶合金的超塑性流变行为的微观机制进行了分析. 相似文献
7.
Sn对ZrTiNiCuAl非晶合金玻璃形成能力的影响 总被引:1,自引:4,他引:1
研究了固溶元素Sn掺杂对Zr52.5Ti5Ni14.6Cu17.9Al10非晶合金玻璃形成能力(GFA)的影响,结果发现,掺杂不同含量的Sn会使玻璃化温度Tg,晶化温度Tx不同程度地向高温移动,但对合金熔化温度Tm温度不大。当Sn的摩尔分数为1.86%时,合金玻璃化温度Tg提高了17℃,晶化温度Tx提高了36℃,从而使△Tx提高了19℃,玻璃化温度与合金熔点温度的比值Trg由0.63提高到0.65分析了Sn元素对Tg,Tx及玻璃形成能力的影响。 相似文献
8.
喷射成形过程中雾化熔滴的凝固行为 总被引:6,自引:2,他引:6
通过对高温合金喷射成形过喷粉末凝固组织的分析,结合热传输分析结果,研究了喷射形过程中雾化熔滴的生核与生长动力学行为。研究结果表明:雾化过程中以异质生核为主,先凝固小颗粒与大尺寸熔滴相碰撞而成晶核在生核机制中起重要作用,不同粒度粉末均呈快速凝固枝晶生长形态,并给出了组织细化程度与冷却速度之间的定量关系。 相似文献
9.
利用DSC,DTA,XRD研究了NiTiZrAlCuSi块体非晶合金的形成。采用铜模铸造工艺使块体金属玻璃最大直径从Ni42Ti25Zr25Al8合金的小于0.5mm增加到Ni42Ti20Zr25Al8Cu5的1mm,然后增加到Ni42Ti20Zr21.5Al8Cu5Si3.5合金的4mm。在Ni42Ti20Zr21.5Al8Cu5Si3.5和Ni42Ti20Zr20.5Al8Cu5Si4.5合金中获得最大的约化玻璃转变温度Trg(=Tg/T1)及最大的过冷液相区△Tx(=Tx-Tg),分别为0.570和93K。Si显著增加玻璃形成能力主要是抑制引起异质形核的Ni(TiZr)相和(TiZr)(CuAl)2相的形成。室温压缩实验表明:Ni42Ti20Zr21.5Al8Cu5Si3.5合金抗压断裂强度为2724MPa。 相似文献
10.