单次冲击六方氮化硼向立方型转化的研究

在70～95GPa的高压下,对低密相六方氮化硼进行冲击处理;实验结果发现,普通低密相六方氮化硼在单次冲击下部分转化为纤锌矿型和立方型氮化硼的混合物.根据晶体结构之间的对应性,文中对相变过程进行了探讨,认为六方氮化硼向纤锌矿型的转化其晶体结构无须发生切变;而向立方型氮化硼的转变其晶体的切变是必不可少的,这种相变主要依靠高压下位错运动而产生.     

双层介质抗爆炸震塌结构的性能研究

在明挖方式构筑的地下人防工程结构中，通常采用碎石土回填层与钢筋混凝土结构共同构成抗爆炸震塌结构。在弹级、爆炸深度等相同，抗爆炸震塌结构总厚度一定的条件下，碎石土回填层厚度和钢筋混凝土结构厚度是影响结构抗爆炸震塌的主要因素。为了研究抗爆炸震塌结构最佳的厚度比值，进行了现场模型试验及理论分析，结果表明，选择低阻抗的岩土介质做回填层，不仅取材方便，而且具有较好的消波吸能性能，同时给出了几种情况下构成抗爆炸震塌结构的最佳厚度比值及其选择原则。     

爆室内爆炸流场演化与壳体动力响应的数值模拟

为了研究中心装药爆炸后爆炸冲击波的产生、传播和壳体的动力响应的全过程,针对内爆炸载荷的特点,运用三维有限元编码与现场实测的方法对爆室内冲击波流场的演化及壳体动力响应规律进行了研究。结果表明:内爆炸加载容器的动力响应主要取决于首次压力脉冲;壳体的最大应变由近爆点向远爆点方向逐渐降低。研究结果为同类型爆室的工程设计提供了参考。     

柔性材料对爆炸载荷的缓冲效应研究

建立了柔性材料桙钢复合壳体在爆炸载荷作用下应力波传播问题的完备方程组;使用有限元方法完成 了对复合壳体在爆炸载荷作用下应力波传播规律的系列数值模拟,并着重讨论了不同炸药层和柔性材料层厚度 对柔性材料与钢交界面载荷的影响。     

长杆弹侵彻受约束A95陶瓷靶的实验研究

利用弹道靶系统,采用DOP方法,针对入射速度在1.0～1.5 km/s,使用35CrMnSi杆弹,对盖板(A3钢)/陶瓷靶(A95陶瓷)/鉴证靶(A3钢)复合靶进行垂直侵彻实验,研究陶瓷质量防护系数和厚度防护系数与入射速度的关系,得到该陶瓷质量防护系数及厚度防护系数与入射速度关系曲线中存在拐点这一重要现象,并作出了分析,为陶瓷抗侵彻理论和数值研究提供了新的依据,也为复合装甲的优化设计提供了参考.     

混凝土水下径向不耦合爆破特性研究

以三峡工程三期RCC围堰拆除的单耗实验为基础,利用非线性有限元软件LS-DYNA,分别模拟了边长为1.0m的混凝土立方体在50g装药量、0~100m水深情况下,以及在25m水深、50~200g装药量下爆破损伤破坏的情况,装药结构为不耦合装药。数值模拟与实验数据比较接近。计算结果得出了水深对混凝土爆炸破坏的影响规律,并显示爆炸近区破坏随着水深的增加无显著变化,而远区破坏随水深增加明显下降。     

砂质黏土中不同深度爆炸自由场地冲击参数预计方法研究

 根据爆炸地冲击试验的主要影响因素,运用量纲分析方法推导出爆炸地冲击参数的经验表达式。由砂质黏土中不同深度爆炸地冲击试验所得的地冲击应力峰值衰减曲线可以看出,装药比例埋深变化范围为－0.2～1.0 m/kg1/3,装药比例埋深对地冲击应力峰值的大小有较大影响,但应力峰值的衰减规律是一致的,即应力峰值经验公式的衰减指数大致相同,只是衰减系数随装药比例埋深的增加而增大。当装药比例埋深达到0.80 m/kg1/3以后,地冲击应力峰值衰减曲线之间的间距已经很小,这说明装药到此比例埋深以后装药比例埋深对爆炸地冲击参数的影响不再明显。在上述砂质黏土中不同深度爆炸自由场地冲击衰减规律的基础上,以“等效当量埋深系数”定义同一介质在相同比例距离上产生相同地冲击强度的2种不同深度爆炸装药量之间的关系,并运用此系数给出砂质黏土中不同深度爆炸自由场地冲击参数的预计方法,为地下工程抗爆研究与结构设计提供荷载依据。     

真空橡胶的动静态力学性能及本构关系的研究

针对真空橡胶的特性展开了MTS实验和SHPB实验,通过实验获得了材料的基本力学参数和应力-应变曲线,并对材料的变形行为、应变率相关效应和破坏特性作了必要的分析,在此基础上给出了材料的本构关系。结果表明,真空橡胶材料在准静态加载下,应力3MPa时,应变率效应不明显;在冲击载荷作用下,随着加载应变率的提高,应变率效应比较明显。     

环向加筋圆柱壳轴向弹塑性动力屈曲

基于“离散加筋”模型,考虑了大挠度和材料硬化应变率敏感特性的影响,借助增量数值解法研究了环向加筋圆柱壳在轴向流－固冲击载荷作用下的弹塑性动力屈曲。分别采用类似B－R准则和Southwell方法来确定结构动力屈曲临界载荷。讨论了加强筋、材料硬化应变率敏感特性等因素对结构动力屈曲性态和临界载荷的影响。