共析珠光体钢在冷轧过程中的组织变化

用SEM、TEM及XRD等方法研究了共析钢中珠光体经40％-90％的冷轧变形后所产生的显微组织变化．接渗碳体形态特点,变形珠光体组织可分为以下3种类型：(1)不规则弯曲片层型,即变形后的渗碳体与轧制面呈大角度偏离且不规则弯曲的珠光体．(2)带有剪切带的粗大片层型,即被渗碳体剪切带分开且变形轻微的珠光体．(3)精细片层型,即与轧制方向平行排列、片间距细小且渗碳体严重变形的珠光体．精细片层区域的比例随着轧制压下率的提高而增大．此外,重度冷轧变形还引起渗碳体严重塑性变形和部分溶解．     

锰和硅添加对重度冷轧及退火后珠光体钢力学性能的影响

研究了几种锰、硅含量的Fe-0.8C合金在重度冷轧及退火后珠光体的显微组织变化及拉伸性能。结果表明,锰、硅的添加可使90%冷轧及450-650℃退火后共析珠光体的抗拉强度与屈服点均大幅度提高,但它们对冷轧珠光体延性的影响却是可以忽略的;与锰相比,硅的添加对冷轧及退火后珠光体钢延性的提高更有效,尤其当钢的强度较高时;锰、硅复合添加对重度冷轧及退火珠光体钢力学性能的提高也同样非常有效;经重度冷轧及低温(450℃)短时间退火,含硅或锰钢的抗拉强度和屈服点与冷轧态试样相比几乎没有下降,但其延性却明显提高;以硅、锰合金化的共析珠光体钢经90%冷轧及在450℃退火30-120s后强度-延性平衡达到最佳。     

超高碳钢的回火组织及力学性能

用CM200型透射电子显微镜研究了超高碳钢双相区淬火 中、高温回火后的组织,用Instron型拉伸试验机测定了力学性能.结果表明:650℃的回火组织为等轴状的铁素体与球状的渗碳体,屈服强度σ0.2=1127MPa,抗拉强度σb=1 266 MPa,均匀伸长率δu=8.26%,总伸长率δt=9.71%,维氏硬度HV为397;450℃回火组织的铁素体保持淬火的形态,回火碳化物为ε碳化物在基体上以断续的片状析出,σ0.2=1 911 MPa,σb=2 028MPa,δu=δt=1.88%,HV为595;400℃回火组织中的铁素体保持淬火的形态,回火碳化物在位错处几乎呈网状析出,拉伸无塑性,HV为703.     

超高碳钢化学成分中铝含量的合理选择

借助相图计算及试验分析,对含碳1．5％(质量分数)的超高碳钢化学成分铝的合理选择进行了分析研究。结果表 明,随铝含量增加,A1温度升高,珠光体相变组织片层间距减小,网状碳化物减少。随铝含量增加单相奥氏体区变小变无, 液化温度降低,热加工性能恶化。综合考虑,含碳1．5％(质量分数)的超高碳钢化学成分铝的合理添加量应选择为2．0％(质 量分数)左右。     

双相不锈钢中奥氏体的形态

由铁素体(α)和奥氏体(γ)组成的高Cr—低Ni—(Mo)系双相不锈钢,除具有优良的耐蚀性外,还有较高的强度,韧性及良好的焊接性,因此,作为化工机械、食品工业、海洋机械及油田环境用材料,近年来受到注视,其需要量日益增加。为此,需要了解微细双相组织(microduplex组织)在     

钢经形变热处理的组织控制及强韧性改善

本文主要论述了控制轧制、过冷奥氏体形变热处理的形变诱发塑性对钢显微组织和强韧性的影响,并叙述了相应的机制。热轧、析出、再结晶、相变、冷变形和时效的巧妙复合的特殊热处理工艺使10Ni-18Co-12Mo-Ti钢的抗拉强度达4292MPa。     

铁基合金中马氏体的显微组织力学性能和形状记忆效应

本文简述铁基合金中条状马氏体显微组织的特点和其与力学性能之间的关系;铁基形状记忆合金的现状。