二维金属凹槽填充各向异性介质时散射的边界元方法:TE情形

由各向异性介质无界空间Green函数和Green恒等式出发，推导了TE波入射时二维任意截面金属凹槽填充各向异性介质时所满足的边界积分方程，并用边界元法和广义网络原理计算了金属凹槽填充各向异性介质时的散射。用文中方法退化计算了凹槽填充各向同性介质时的散射，计算结果与解析结果一致。并给出了凹槽填充各向异性介质时的散射算例。     

轮形铸铁件浇注系统与冒口联合补缩设计

采用半环形横浇道、内浇道径向引入.在浇注系统的对面安放侧冒口.直浇道、横浇道、侧冒口的大小采用模数计算法确定.用这种浇注系统和冒口联合补缩的工艺形式,生产中型(重85 kg)灰铸铁制动轮和球铁齿轮,消除了铸件缺陷.获得了内在和外在质量都高的轮类铸件,铸件合格品率98%～100%,铸件出品率85%以上.     

浇注系统截面比与浇口出流速度关系的研究(Ⅰ)

试验结果指出:浇注系统内浇口实际作用压头和出流速度不仅取决于总压头,还取决于直浇道对内浇口的截面比。据此,提出了大孔出流的概念。     

铸铁件压边冒口的补缩

本文以液压伐体铸件为例,用正交试验和测湿法研究了压边冒口长、宽、高及压边缝隙大小对补缩的影响。指出压边冒口停止补缩是由于压边缝隙的截死,可以通过压边缝隙的自适应性调节作用控制补缩时间和程度。压边缝隙的长度是压边冒口设计最重要的工艺参数。推荐用模数法确定伐体压边冒口尺寸。以M_(冒口)=(O.9～1.08)M_(铸件)进行试验。压边冒口的位置以在长边的“一半的一半”为好。     

2013年中国软件开发者薪资调查报告

2014年1月,CSDN携手《程序员》杂志发起了“2013年中国软件开发者薪资大调查”活动。本次调查活动一如既往地得到了国内近万名开发者踊跃支持,通过对这些问卷数据进行整理分析形成的调查报告,为我们了解国内软件开发者待遇水平、生存状态以及行业现状提供了支撑。     

运用均衡凝固模数法设计液压试验平台铸铁件压边浇冒口系统

液压试验平台,材质HT200,铸件重2 800 kg,轮廓尺寸2 400 mm×1 000 mm×275 mm,平板壁厚95 mm,肋条壁厚40 mm,周边框壁厚50 mm,粘土砂,干型。选用直浇道-横浇道-压边冒口系统,运用均衡凝固收缩模数法设计压边冒口体和冒口颈尺寸,运用大孔出流理论计算压边冒口金属液充满高度。计算结果:直浇道φ75 mm,横浇道45/65 mm×70 mm,压边冒口体φ104 mm,高度200 mm,冒口颈尺寸104 mm×8 mm,冒口体浇注过程充满高度80 mm,具有挡渣能力。生产结果表明,铸件无缩孔、气孔、夹渣缺陷,铸件工艺出品率95%。实践证明采用均衡凝固收缩模数法设计液压试验平台浇冒口系统是可行的。     

铸态QT450-12轮毂均衡凝固补缩工艺试验

介绍球铁轮毂铸件的工艺改进过程.生产实践证明,按照均衡凝固的补缩原则,对结构上具有多个独立热节的球铁小件,通过设置相对独立的冒口,有效提供补缩液源,强化补缩,是获得致密健全铸件的重要技术措施.     

环形横浇遣大孔出流规律的研究与应用(六)

本文根据大孔出流理论。对环形横浇道系统的充填特性进行了研究与水模拟试验。结果表明:直浇道位于横浇道长度方向的中间比置于横浇道一端横浇道内流速小,内浇道流量大,对圆形铸件,内浇道径向引入和轴向引入比切向引入更平稳。     

YJ231接装机后墙板铸铁件浇注系统当冒口的补缩和溢流排渣设计

YJ231接装机后墙板铸铁件,材质HT200,轮廓尺寸1102mm×962mm×34mm,重200kg,干砂型,表面质量要求高,6个面均需机加工。为获得无夹渣、夹砂、缩松、气孔等缺陷铸件,采用均衡凝固浇注系统当冒口,浇注和补缩一体化设计方法:1只直浇道φ40mm,双向横浇道截面梯形32mm×44mm×50mm,4只内浇道80mm×7mm搭接在铸件顶面,设2只溢流排渣冒口φ50mm×60mm,8只出气冒口φ20mm。墙板实际浇注时间28s,与计算值吻合。生产实践证明,运用均衡凝固浇注系统当冒口浇注、补缩和溢流排渣工艺稳定可靠。     

铸件热节变化与冒口位置的分析

热节是铸件凝固慢的节点或区域,可分为几何热节、物理热节、接触热节和流动热节.热节的位置、大小受铸件结构、铸型材质和浇冒口系统的开设位置所影响.冒口的开设应使接触热节、流动热节与几何热节分离.