超厚板长度定尺探伤不合原因分析

超厚板长度定尺探伤不合严重影响企业产品质量和效益,为提高钢板探伤合格率,以80～120 mm超厚钢板长度定尺探伤不合部位及合格部位为研究对象,借助金相显微镜、万能拉伸机及扫描电子显微镜等,对金相组织、夹杂物、拉伸断口进行分析,研究探伤合格部位和不合部位的区别,明确探伤不合原因。结果表明:钢板厚度1/2处的氢致裂纹是导致超厚板头尾探伤不合的直接原因。结合实际生产,对LF、VD工序工艺进行优化,使钢液中氢质量分数降至1.0×10~(-6)以下。同时,通过实施改进措施,即使轧后超厚板堆垛头尾悬空探伤依然合格,探伤合格率由94%提升到98%左右。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢148 mm厚板尾部分层缺陷分析及控制工艺

采用扫描电镜及电子探针对55 t钢锭成材148 mm厚2.25Cr-1Mo-0.25V钢板尾部分层缺陷进行观察分析,结果表明：分层缺陷是由于模铸保护渣卷入钢液造成的。为减少钢板尾部分层缺陷,对冶炼工艺进行优化,精炼过程中采用碳粉、电石及1.2～2.0 kg/t_钢Al线复合脱氧工艺,真空后软吹12～14 min,采用高粘度、低熔点、高熔速及膨胀系数较大的模铸保护渣。优化工艺后,钢板尾部分层缺陷出现概率分别为11.3%、9.6%、6.9%,分层缺陷导致钢板废品率由原8.1%降至1.7%。     

钢锭轧制材料分层缺陷形成机理及控制研究

研究了河钢集团舞钢公司钢锭轧制时轧材中分层缺陷产生的成因和控制技术措施。结果表明,板材厚度方向上中间区域处尺寸80μm以上的簇状Al_2O_3夹杂物以及保护渣卷入所形成的夹杂物是造成超声波探伤不合格的主要原因。基于此,提出了解决锭材尾部分层性缺陷的方案:采用顺序脱氧方法,推行软吹氩制度,并实行保护浇铸;优化保护渣理化性能指标,防止保护渣卷入。通过以上措施锭材尾部分层性缺陷由3.5%下降到1.5%。     

Q345R超厚钢板探伤不合格原因分析

针对钢锭成材120 mm厚Q345R钢板探伤不合格情况,以探伤不合格部位为研究对象,借助金相显微镜、万能拉伸试验机及电镜能谱仪,从金相组织、夹杂物、拉伸断口等方面分析探伤不合格原因。结果表明:钢板探伤不合格主要由于钢板厚度1/2处存在尺寸较大、以Al_2O_3为主的脱氧产物夹杂物。结合现场实际提出针对性改进措施,减少钢水内生夹杂物,改善钢水纯净度,以达到提高钢板探伤合格率的目的。     

钢锭同盘异锭型浇注工艺技术研究与应用

舞钢公司第一炼钢厂在炼钢、模铸浇注设备产能综合分析以及目前大型扁钢锭模内置绝热板成熟技术应用的基础上,重新设计了200 mm和400 mm厚度规格底垫,以调节钢锭模高度,同时通过优化钢锭浇注系统汤道耐火砖孔径,调节汤道耐火砖孔径及块数,达到模内钢液上升平稳的效果。同盘异锭型浇注工艺解决了双盘浇注成本增加问题,改善了浇铸钢锭的内部质量,保证了小批量、单散合同兑现率和交货期,为企业带来可观的经济、社会效益。     

退火工艺对TA1热轧宽厚板组织与性能的影响

以2500 mm宽30 mm厚的TA1热轧钛板为研究对象,采用拉伸试验机、光学显微镜等手段研究了退火温度对其力学性能的影响。结果表明,热轧宽厚TA1钛板(670～730)℃×1. 5 h退火后,可获得最佳的显微组织和综合力学性能,组织为细小均匀的等轴晶粒,经晶粒尺寸为133～150μm,屈服强度为255～245 MPa,抗拉强度为330～315 MPa,伸长率为38%～45%。     

舞钢55t级扁钢锭的开发与生产实践

随着连铸技术在钢铁企业的广泛应用,小型钢锭已经越来越多的被连铸坯替代,模铸钢锭锭型也向着大规格、大单重方向发展。舞钢现有最大钢锭锭型53 t,为了进一步开拓市场,满足市场需求,提高竞争力,急需开发重量更大的55 t级扁钢锭。2016年舞钢在现有配套锭型的基础上成功自主设计了55 t级扁钢锭,实现了钢锭成材大单重、高级别钢板生产的历史性突破,提高了舞钢品牌的竞争力。