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以XK2535镗铣床的横梁为研究对象,建立实体模型,针对横梁与导轨副之间的摩擦导致的热变形,用ABAQUS对其进行热稳态特性分析.通过分析计算,当镗铣头以10mm/min移动时,横梁最高温度为50.8°C,位于横梁导轨副最上端处的热变形量最大,为205μm。通过对横梁的热特性分析,为机床的热补偿提供了重要依据. 相似文献
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本文运用Matlab对45钢激光加热过程的瞬态温度场进行数值模拟,由此预测激光淬火硬化层深度。结果显示,在保证材料不熔化的基础上尽量提高激光加热的功率和吸收系数、降低扫描速度、适当减小光斑尺寸,能够获得较深的淬硬层。在激光加热功率1000 W,光斑边长4 mm,扫描速率为25 mm/s,吸收系数70%时,45钢淬硬层深度能达到0.14 mm。 相似文献
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牛苦头矽卡岩型铅锌多金属矿床位于东昆仑造山带祁漫塔格地区中西段,是祁漫塔格地区近年来发现最大的矽卡岩型铅锌矿床之一。本文通过牛苦头M1磁异常区采坑周边及矿权西侧开展等值反磁通瞬变电磁法(以下简称“OCTEM”)以及野外地质调查编录,共识别出8条NE向、北西陡倾断层,圈定了8条低阻异常,综合研究认为I号异常东侧为已知矿体或矿化体所致,西侧可能为揭露矿体或矿化体向西的延伸。II号异常应为第四系下伏地层中的低阻层,异常内局部区域可能为断层引起的低阻。本文认为NE向构造为M1磁异常区主要导矿构造,矿体的形成受NE向构造控制明显。I号异常和II号异常可能为已知矿体西延导致,为矿致异常。根据低阻带延伸方向,本文认为M1采坑西南侧32-18线以及16-6线仍具有较大找矿潜力。 相似文献
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牛苦头矽卡岩型铅锌矿床是祁漫塔格成矿带最重要的铅锌多金属矿床之一。前人对牛苦头矿床的成岩成矿年代学、成矿岩体性质、矽卡岩矿物成因、流体包裹体、成矿系统以及矿床成因进行了研究,但对于成矿类型与成矿环境存在不同的认识。牛苦头矿区中典型矿物(磁黄铁矿、黄铁矿、黄铜矿、磁铁矿、闪锌矿及方铅矿)电子探针分析结果表明,黄铁矿与磁黄铁矿均富Co贫Ni,且磁黄铁矿以单斜磁黄铁矿为主,磁黄铁矿多与黄铜矿共生,代表了一种中温特征的矿床;黄铜矿、闪锌矿与方铅矿硫含量较高,且闪锌矿以铁闪锌矿为主,Zn/Cd值较低,代表中高温矽卡岩型矿床成因;且早期磁铁矿较晚期磁铁矿更富集MnO、TiO2、Al2O3,均指示矽卡岩型以及岩浆热液型成因。综合各矿物标型特征认为,牛苦头铅锌矿床为具矽卡岩型和热液型特征的中温矿床。 相似文献
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为了认识陆相页岩气储层裂缝中支撑剂的铺置规律,采用可视裂缝模拟系统开展支撑剂沉降铺置实验,模拟了不同压裂液黏度、排量、砂比、支撑剂粒径和支撑剂密度条件下支撑剂运移沉降的过程,同时采用PIV粒子测速技术绘制了砂堤入口处与前缘处的速度场,进一步分析了支撑剂铺置过程中颗粒的运动特征。研究结果表明,支撑剂在人工裂缝中的铺置分为四个阶段:早期阶段、中前期阶段、中后期阶段和平衡状态阶段。裂缝入口处:悬浮颗粒的速度方向近似水平向前,砂堤表面颗粒速度沿着坡面向上,支撑剂的推进主要依靠液体黏滞力的携带作用;排量增大,流场出现明显的扰动现象,排量越大,扰动程度越大。砂堤前缘处:坡顶处流场存在明显的涡流现象;液体黏度增加,涡流强度减弱,黏滞力增加,颗粒在液体冲击和携带作用下,铺置更远的距离;排量增加,整个前缘区域出现更大的旋涡,涡流作用更加强烈,此时液体的冲击作用使得支撑剂铺置效果更好;砂比增加,旋涡数量增加,强度增强,波及范围增大,支撑剂运移到裂缝更远端。滑溜水中支撑剂粒径越小、密度越大,砂堤越均匀,但要达到铺置效果,需要携砂液的作用。 相似文献
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页岩气渗流机理与产能研究 总被引:3,自引:0,他引:3
页岩气储存和运移的特殊性导致了其渗流过程描述的复杂性。很多学者按照双重介质渗流研究页岩气渗流.认为吸附气解吸后直接扩散到裂缝中;但由于其忽略了基质颗粒间存在的游离气,使得渗流过程的描述不完整。在前人研究的基础上,文中引入了一个新的流动过程——基质孔隙系统中的流动,建立了相应的页岩气渗流方程;通过空间变换及数值求解,得出了圆形封闭地层中页岩气井定压生产时无因次拟压力的Laplace空间解:在此基础上绘制了产能随时间的变化关系图,分析了吸附系数、封闭边界半径、弹性储容系数等页岩气特征参数对产能曲线的影响。研究结果表明:页岩气井的产能曲线呈初期产能快速下降-稳产-产能缓慢下降的“三段式”特征;封闭边界半径越大,稳产时间越长;吸附系数越大,初期产能下降越慢,稳产时间越长;裂缝弹性储容系数越大。初期产能下降越快。 相似文献
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提出了一种采用自适应斜坡补偿(ARC)的恒定导通时间控制Buck变换器。引入了两个斜坡电压,实现对电感电流下降斜率的检测;通过负反馈环路调节斜坡斜率,使斜坡斜率跟随电感电流下降斜率的变化。最终斜坡补偿带来的额外极点被固定下来,以便于补偿设计。在此基础上,引入瞬态增强电路,提高了负载阶跃响应速度。在5 V输出电压下,负载从3 A到100 mA阶跃时,输出上冲电压减小了150 mV,恢复时间缩短了10 μs。负载从100 mA到3 A阶跃时,输出下冲电压减小了130 mV,恢复时间缩短了12 μs。 相似文献
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为研究热变形工艺参数对高碳钢连续冷却相变规律的影响,采用DIL805A膨胀仪和Gleeble3500试验机分别测定了未变形奥氏体和变形奥氏体的CCT曲线,并讨论了珠光体和马氏体相变的变化原因。结果表明:在连续冷却过程中,试验钢发生了珠光体、贝氏体和马氏体转变;奥氏体变形明显促进了珠光体和马氏体的转变,同时使CCT曲线向左上方移动,且随着变形量的增大,CCT曲线的移动幅度随之增大,未变形试验钢的珠光体转变开始温度约为603℃,变形量为30%的试验钢珠光体转变开始温度升高至632℃左右;在相同的热变形条件下,珠光体相变开始温度点的移动幅度大于马氏体相变;在总变形量为50%时,与一次热变形试验钢相比,经两次热变形的CCT曲线向左、上方移动的幅度更大。 相似文献
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为了优化超临界CO2压裂工艺技术和施工参数,考虑到井筒温压变化与CO2物性之间的相互影响与作用,基于CO2物性模型,建立CO2压裂井筒压降、传热耦合数学模型,通过现场压裂施工数据验证模型准确性,进行耦合计算和井筒传热规律分析。研究表明:不同排量下,油管内温度分布均明显低于地层原始温度,且随着排量增加,井筒温度出现了先减小后增加的变化趋势;井底温度随着注入温度的增大而增大,且较高排量下,井底温度随注入温度的变化更加显著;井口压力增加对井底温度的影响很小,在工程上可以忽略其影响;不同排量下,井底温度均随着注入时间的增大而降低,且降幅随着注入时间增大逐渐减小;加入降阻剂会显著降低油管内温度,且不同排量下,降阻后井筒温度差异较小。该研究对于CO2压裂设计优化及现场施工具有重要指导意义。 相似文献