冷轧双相钢显微组织检测与分析

使用光学显微镜在冷轧双相钢的显微组织检测过程中发现传统的彩色金相技术在显微组织辨识上仍然存在困难,特别是除铁素体和马氏体外还含有贝氏体或残余奥氏体相的双相钢;同时在对第二相面积含量的测量中也存在困惑和困难,彩色金相腐蚀和硝酸酒精腐蚀下的第二相面积含量在不同的腐蚀方法下也存在差异,部分试样只能显示或完成马氏体含量的测量。为解决这些问题,通过扫描电镜、光学显微镜及彩色金相腐蚀技术对含有复杂形态的冷轧双相钢组织形态进行了分析,并辅助多种腐蚀剂对显微组织进行了定性和定量的测量工作。     

Q235B带钢边裂分析

通过对带钢Q235B边裂缺陷进行检验和分析,认为造成此次带钢边裂的主要原因是铸坯边部细小裂纹、深振痕、皮下气泡、针孔以及轧钢划伤引起的,通过采取措施减少铸坯边部缺陷和划伤,可以减少边裂缺陷。     

减速机轴齿轮断齿分析

分析了减速机轴齿轮断齿的化学成分和力学性能,检验了断口处宏观和微观组织,认为减速机轴齿轮断齿主要是由于轴齿轮轮齿处锻造比太低,锭型偏析未消除,且存在大量的非金属夹杂物,严重影响了材料的强韧性所导致的.     

600 MPa级冷轧高强钢翘皮缺陷问题的分析

针对600MPa级冷轧高强钢生产中出现翘皮缺陷的质量问题,进行了现场跟踪、确认,利用金相检验、电镜观察和能谱分析等检测手段对冷轧高强钢的翘皮缺陷试样进行分析。结果表明:翘皮缺陷主要分布在带钢边尾部,距离其边部30～40mm,纵向无显著规律;在翘皮处的基体表面及横截面发现保护渣的成分元素,这是由于连铸工序中结晶器保护渣卷入铸坯表层,经过轧制变形,中间坯角部低温区在一定的立辊侧压作用下产生变形形成裂纹,在随后的变形过程中,轧制不能消除裂纹,最终形成沿轧制方向的翘皮缺陷。     

SS400热轧带钢表面网状裂纹缺陷

利用光学金相显微镜、扫描电子显微镜(SEM)和X射线能谱仪(EDS),对SS400带钢在热轧生产中出现的一例表面网状裂纹缺陷进行分析,结果表明,此例热轧带钢表面网状裂纹缺陷的产生系铸坯表面裂纹和中间裂纹缺陷综合所致,要避免或减少此类缺陷的产生,必须严格控制钢中有害元素含量,选择合适的结晶器及保护渣,优化连铸生产工艺,严格控制连铸生产过程的稳定性,获得合理的铸坯凝固结构,从而提高轧材的合格率。     

48MnV非调质曲轴用钢工艺及性能分析

本文对48Mn V非调质曲轴用钢工艺及微合金化原理进行了阐述和分析,并通过与部分调质用钢性能的对比,对非调质用钢的性能及实用性进行了分析。从性能上表明,非调质钢在一定范围内能够替代调质钢,满足力学性能的同时可以获得良好的经济收益。     

厚规格700MPa级高强钢热轧板卷的研制

国内外很多钢厂都能生产冷成型用700 MPa级高强钢热轧板卷,但厚度8.0 mm是当前所见报道的极限厚度,极限厚度的存在限制了700 MPa级高强钢的应用范围。文章介绍了本钢生产厚规格700 MPa级高强钢通过采用Mn-Ti-Nb-Mo的合金成分设计,以及高温加热、大变形精轧和高冷却速率,获得细小均匀的铁素体+贝氏体+少量珠光体组织,研制生产了厚规格高强钢S700MC热轧板卷,热轧板卷具有良好匹配的高强度和低温冲击韧性,产品最大厚度15.0 mm。厚度15.0 mm的700 MPa级高强钢的纵向韧脆转变温度约为-53℃,横向韧脆转变温度约为-27℃。     

热轧带肋钢筋HRB400E折弯断裂原因分析

某建筑工地现场使用32 mm热轧带肋钢筋HRB400E进行90°折弯时发生断裂。通过对断裂试样的光谱分析、物理性能检验、宏观断口扫描、金相组织检验、夹杂物评级等方式分析了断裂原因,主要是由于硫化物及硅酸盐夹杂含量过高,导致横肋根部应力过于集中引起折弯断裂。通过控制夹杂物含量,加强对轧辊进行倒角处理,避免了此类断裂再次发生。     

连铸坯缺陷的研究

针对本钢连铸坯存在的一些缺陷进行了低倍酸蚀实验和金相检验．研究了这些缺陷的形成原因及其对后面成材的影响。     

车轮轮毂用钢开裂分析

主要对本钢产的车轮轮毂用钢BG420CL钢在冲压成型过程中出现的开裂进行了研究，通过低倍检验、金相检验及扫描电子显微镜断口观察发现钢板冲压开裂是连铸坯表面的裂纹缺陷残存在成品表面形成裂纹源而引起的。