韧带全面屈服之后的裂纹顶端断裂应力

本工作在-100℃—室温的温度范围内验证了最大切应力断裂判据对于延性断裂是适用的。利用此判据和裂纹顶端临界断裂应力(σ_(yy))_c与温度基本无关的期律可以定性地解释J_c和δ_(p,c)对温度的关系。试验还表明平均断裂强度基本上与试样几何和缺口顶端曲率半径无关。     

金属材料断裂韧性手册

25.30CrMnsiNiZA(1)化学成分(吓),见表25.1。表25。1CM血SiNiCrCu0。27~0。341。0~3。00一9~1。2l。4eel。80。geel。2蕊0。25‘O。03落0 .03(2)冶炼及热处理工艺电炉,电渣冶炼。热处理采用890“CXi小时,油淬+250“C火2小时回火。 (3)断裂韧性,见表25.2。表25。2口压.2MN/皿名 KreMN/m82类型 试样一 _.一!一B下一-一甲一—度 C温炼艺冶工mmmm数据来源、.︸,J,曰,一r‘厂﹄乃”八U,“q山nn,二J.三1471ee157860~9,1578ee163770~91三点弯曲三点弯曲....J...........l…温温室室炉渣电电26。EN40C(i4.2mm方棒)(l)化学成分(%),见表26…     

裂纹顶端应变与应力的研究

本工作应用Fry试剂及显微硬度法研究了裂纹顶端地区的应力、应变,结果证明:随着试样总体应变的增长(弯曲角的增加),裂纹顶端的应力也在增长,增长的规律遵循我们在线性硬化律■=β+γ■下所推导的关系: J=G+[(β/3~(1/2)+1/2(σ_(YY))_A)]δ_p直到临界点时 J_c=G_c+(β/3~(1/2)+1/2σ_F)δ_(p,c)证实在临界点(σ_(YY))_A=σ_F     

12CrNi4MoVNbA钢平面应变断裂韧性转变温度曲线

本工作用小试样J积分方法测得了12CrNi4MoVNbA,钢的静态和动态下的屈服强度和平面应变断裂韧性与温度的关系曲线。落锤试验的NDT和该钢断裂韧性温度转变曲线的分析表明,它与文献发表的A533B钢K_(IC)和K_(Id)温度转变曲线具有类似的规律性。而且,根据Rolfe和Novak所提出的上平台温度范围内C_v与K_(IC)之间的经验关系式,由该钢C_v值计算得到的K_(IC)值与实测的K_(IC)~J值相近。     

金属材料断裂韧性数据手册

41.40CrNiMoA钢 (1)化学成分(％),见表41.1。表41.1 (2)冶炼及热处理工艺电炉冶炼。热处理采用860℃×60～80分钟,空冷+850℃×80～100分钟,油淬+560℃×120～140分钟,水冷。 (3)断裂韧性,见表41.2。     

论J积分和裂纹顶端张开位移间的关系

一、引言J积分和裂纹顶端张开位移δ往弹塑性断裂力学里居很重要的地位。人们假定J=J_c或δ=δ_c是裂纹开始扩展的判据,并试图在J_c与δ_c间互相换算。因此,研究J与δ之间的关系是个有价值的课题。目前,常被引用的关系呈J=βσ_yδ(1)的形式。例如:应用无硬化的塑性区窄条模型得到β=1。J=σ_yδ经常被用来做计算。但是,无硬化不符合金属的实际。我们的实验数据表明即使对于σ_(0.2)≈100公斤/毫米~2级高韧性钢(J_(Ⅰc)≈12公斤/毫米)J=σ_yδ所给出的δ已经偏大,对于中、低强度钢     

18MnMoNiCr钢裂纹试样的解理断裂应力σ_f~*

以往测定材料的解理断裂应力σf~*几乎都是采用缺口试样进行的,而且没有考虑材料硬化指数的影响。本文为了测定幂乘硬化材料裂纹试样的σf~*,根据Tetelman等人提出的硬化材料滑移线场理论,Griffiths等人用有限元分析方法得到的εyy与l/ρ的关系,并考虑到裂纹顶端的钝化,从而提出了幂乘硬化材料的σf~*计算式。从实验上于-130至一41℃温度范围内测定18MnMoNiCr钢裂纹试样的σf~*,发现随温度增高而略有降低。讨论了该钢在解理断裂时应力强化系数Qf值的可靠性和断裂特征问题。     

金属材料断裂韧性数据手册

16.9Ni-4Co-0.3C钢(厚76.2mm板材)(1)化学成分(％),见表16.1。(2)热处理工艺热处理采用844℃×2小时+538℃×2小时两次回火。(3)断裂韧性,见表16.2。     

硫对GCr15轴承钢K_(Ⅰc)的影响

关于硫对碳铬轴承钢接触寿命的影响,有些人认为含硫在0.14%以内是无害的;也有人认为起着有益的作用。Murray等提出轴承钢中硫化物可将氧化物夹杂包住而形成共生夹杂物,可以减轻氧化物的坏影响。Brookshank等进一步解释为氧化铝和铝酸钙一类夹杂的膨胀系数小,钢因淬火而收缩时,这些央杂的周围便产生拉应力,而硫化锰夹杂的膨胀系数比钢的大,因此在淬火时,硫化物周围不产生拉应力。氧化物夹杂之所以比硫化物坏是由于它和基体的密接性有关。还有钢在加工过程中,硫化物呈塑性变形,和基体间难以形成间隔;相反,非塑性变形的氧化物夹杂,和基体之间容易形成局部间隔,应力集中就显著。     

某些镍基高温合金蠕变性能的研究

对镍基高温合金的持久性能、蠕变性能的研究虽多,但有关稳态蠕变速率的研究却比较少。研究稳态蠕变速率(?)_s对应力σ和温度T的依赖关系可以提供有关蠕变过程的基本参数,同时,借助于(?)_s和持久时间t_r之间的关系,它又可以反映合金的持久性能。为了研究γ′相对蠕变参数的影响,在本工作中我们一方面研究了两种不含γ′相的单相合金,另一方面也研究了四种含γ′相的高温合金,其主要成分见表1。