1933铝合金锻件的TTP曲线

利用分级淬火的方法测定了1933铝合金锻件硬度及电导率的时间—温度—性能(time-temperature-property,TTP)曲线。结果表明,TTP曲线呈"C"形,淬火敏感区间为265～355℃(200 s内硬度值下降10%),TTP曲线的"鼻尖"温度大约在310℃,在此温度下,硬度下降10%的临界时间为100 s。微观组织观察表明,在敏感区间内,平衡相η在晶界及Al3 Zr与基体的界面上优先形核析出,并快速长大,导致合金过饱和度的下降,降低了时效强化的效果。与目前公布的其他Al-Zn-Mg-Cu系合金的TTP曲线对比,1933铝合金的"鼻尖"温度低,临界时间长,淬火敏感区间窄,因此淬火敏感性较低。     

Cr12MoV模具表面裂纹成因分析

采用化学分析、金相检验、硬度测试、XRD定量分析方法分析了Cr12MoV模具表面裂纹的形成原因.结果表明,磨削过程中热作用及应力作用促使模具表面组织发生转变,是造成模具表面开裂的主要原因.     

水嘴主体渗漏失效分析

某家用卫浴水嘴在使用约一年的时间发生了渗漏失效。通过化学分析、微观分析、金相分析、抗脱锌测试等方法对水嘴主体进行了检测,并阐述了水嘴主体发生剥离的原因。结果表明:水嘴主体采用的材料抗脱锌性能不良,是导致主体内孔凸缘处产生腐蚀剥离的主要原因。     

中央空调冷冻水管腐蚀渗漏失效原因

采用化学成分分析、宏观检验、扫描电镜观察、能谱及X射线物相分析和金相检验等方法,对中央空调冷冻水管腐蚀渗漏进行了分析。结果表明,冷冻水中含有溶解氧及硫等腐蚀性离子是水管腐蚀渗漏失效的主要原因。     

不锈钢波纹管膨胀节早期断裂原因分析

采用化学成分分析、断口宏观检查、金相检验、扫描电镜观察及能谱分析等方法对0Cr18Ni9不锈钢波纹管膨胀节早期断裂的失效原因进行了检验和分析。结果表明:该不锈钢波纹管膨胀节的断裂属脆性断裂,其早期断裂的主要原因是波纹管材料固溶处理不当,晶界存在大量网状碳化物导致其塑性降低,从而使得材料在较大变形时容易产生早期断裂。     

时效工艺对1933铝合金锻件腐蚀性能的影响

采用金相显微镜(OM)、透射电镜(TEM)、慢应变速率拉伸(SSRT)、双悬臂梁实验(DCB)、晶间腐蚀实验和剥落腐蚀实验研究时效工艺对1933铝合金锻件抗应力腐蚀(SCC)、抗晶间腐蚀(IGC)和抗剥落腐蚀(EC)性能的影响.结果表明:在T6(120℃,24 h)时效状态下,1933铝合金锻件的应力腐蚀敏感性最强,应力腐蚀临界应力强度因子KISCC仅为8.95 MPa·m1/2.经(110℃,6 h)+(160℃,8 h)和(110℃12h)+(170℃,8 h)双级时效后,KISCC分别上升至23.84和27.56 Mpa·m1/2,锻件的抗应力腐蚀性能显著提高.而经(110℃,12 h)+(180℃,6h)时效后,抗应力腐蚀性能的提高伴随着较大幅度的强度损失和塑性损失.锻件在各时效状态下,晶间腐蚀形式为点蚀,具有良好的抗晶间腐蚀性能.同时,锻件具有良好的抗剥落腐蚀性能.T6时效时,锻件的剥蚀等级为EC级;经双级时效后,其剥蚀等级均在EA+级以上.     

空心圆柱模具内孔壁纵向裂纹原因分析

采用化学成分分析、裂纹宏观分析、硬度测试及金相检验等方法,对空心圆柱模具内孔壁的纵向裂纹进行了检验和分析.结果表明:该空心圆柱模具内孔壁的纵向裂纹属于淬火裂纹,其主要原因是淬火冷却时模具各部分冷却速度不一致,尤其是模具轴向中部处的内孔冷却速度比外壁慢,导致在内孔壁形成以组织应力为主的切向拉应力,当内孔壁受到的切向拉应力大于钢的断裂强度而产生纵向裂纹.     

热轧变形量对7050铝合金淬火敏感性的影响

通过光学显微镜、扫描电镜及透射电镜研究了热轧工艺对7050铝合金慢速率淬火过程的组织演变规律,并结合电导率及力学性能结果分析了热轧变形参数对合金淬火敏感性的影响。结果表明:变形程度越大合金表现出更差的淬火敏感性,这是因为轧制工艺不同将导致合金再结晶百分数差异,进而对合金淬火敏感性产生影响,根本原因是再结晶晶粒中的Al3Zr粒子作为平衡η相的形核位置将加快合金过饱和固溶体的分解,导致合金后续时效强化效果降低,合金性能损失;合金热处理过程中在保证力学性能的前提下,适当控制轧制变形量可减小再结晶分数,改善合金淬火敏感性。