冷拔钢管的残余应力测试与结果分析

分析盲孔法测量冷拔钢管表面残余应力的测试结果,得出冷拔钢管各工序表面残余应力的分布规律,并将理论分析结果与测试结果进行对比;根据应力分布测试结果,优化冷拔加工工艺;提出消除冷拔钢管有害残余应力的方法与措施。分析认为:等径冷拔工艺生产的冷拔钢管,其表面残余应力很小,均为压应力,材料的综合性能良好;两道次冷拔中间增加一次退火,对消除成品表面残余应力没有明显效果;总变形量不变的情况下,增大第一道次冷拔变形量,减小第二道次冷拔变形量,可得到表面残余应力更小的冷拔钢管。     

大口径液压油缸缸筒护套对接环形组合焊缝外观质量改善

本文通过PDCA方法,分析了出口油缸焊缝外观质量差的原因,采用逐层焊接错位起弧、焊枪角度及位置定量、端面焊接顺序分析等技术,改善环形组合焊缝外观,并对该部件的焊接工艺进行了全面改进,修正并优化了焊接参数。经实践证明,油缸焊缝外观符合客户要求,焊缝外观质量得到很大的提升。     

影响高精度冷拔管内孔尺寸精度的因素分析

针对热轧管内孔椭圆度差、壁厚偏差大、材料硬度不均匀等问题,分析了热轧管料对高精度冷拔管内孔尺寸精度的影响.分析结果表明:热轧管料退火有利于控制冷拔管的内孔椭圆度,冷拔生产必须选择退火态或正火态的管料;热轧管料壁厚偏差越大,生产出的冷拔管内孔椭圆度和壁厚偏差就越大,通过冷拔无法消除其壁厚偏差;热轧管料内外径尺寸及椭圆度对...     

液压缸用高强钢焊接接头性能及组织研究

研究了液压油缸用高强钢采用小热输入情况下,600 MPa级焊材焊接的对接接头组织和性能。结果表明：焊接对接接头的拉伸强度、冲击性能和冷弯性能优良,Ceq（20MnTiB）＜Ceq（45＃）,但20 MnTiB淬硬倾向更大。高强钢焊接热影响区粗晶区组织较母材组织有所粗化,以低碳马氏体为主。当控制合理的热输入时,完全可以用于液压油缸的制造。     

液压缸缸筒内孔刮削滚光常见问题浅析

内孔加工作为液压缸缸筒加工最关键工序,其质量好坏直接影响液压缸的安全性与可靠性。刮削滚光技术在液压缸制造行业最关键核心工序,在实际生产过程中会产生不同质量缺陷,影响生产效率、增加制造成本。基于实践生产,总结归纳内孔刮削滚光过程产生不同形式缺陷,深入分析每项缺陷形成机理,归纳产生问题的本质原因,解决液压缸缸筒内孔刮削滚光工艺波的动性,保证液压缸产品的可靠性。     

油缸用高强韧性冷拔新材料XG720的开发

分析了27SiMn液压油缸发生爆缸后材料断口的形貌与断裂产生过程,并提出了一种高强韧性低碳当量XG720材料;分析了XG720材料的化学成分、力学性能、机加工性能以及焊接性能。分析认为:XG720材料的最大特点是热轧正火状态具有较高的强度与较好的韧性;冷拔加工后,XG720材料的性能完全优于27Si Mn冷拔状态的性能,可以满足精密钢管的特殊要求。     

镀层对活塞杆连续驱动摩擦焊焊接质量的影响

为满足液压缸活塞杆强度和质量要求,引入了活塞杆连续驱动摩擦焊焊接工艺.该文通过设计合理的焊接接头形式和焊接工艺流程,探讨了镀层对摩擦焊接头焊接质量的影响.通过小批量的生产验证、相关检测及装机试验,摩擦焊焊接接头满足了主机的使用和可靠性要求.     

薄壁冷拔管内孔浮镗加工端口失圆分析

薄壁冷拔管作为液压油缸生产最主要材料,加工端口失圆成为制约生产瓶颈.针对冷拔管经浮镗后出口端失圆缺陷进行受力物理模型分析,确认卡盘夹紧力是造成失圆主要原因,并进行三组不同规格冷拔管进行试验验证,结果显示在薄壁冷拔管端口在卡盘夹紧力下发生较大塑性变形,经过刀具切削后,端口形成梅花状.通过加工工艺优化,采用对头浮镗加工工艺...     

ER55-G焊丝MAG焊45钢管无预热及热处理工艺研究

0概述 45钢作为中碳钢的一种,其碳当量为0．62％,因其含碳量高,淬硬倾向大,Ms点温度低,因而在焊接时,：悍后焊缝热影响区易产生低塑性淬硬组织,且容易产生冷裂纹。为避免产生裂纹,通常采用焊前预热来降低焊缝金属和热影响区金属的冷却速度,以利于焊缝金属区氢的逸出,同时降低焊缝收缩量。     

铝合金与不锈钢电阻点焊接头界面反应物分析

铝合金A5052和奥氏体不锈钢SUS304通过电阻点焊形成的接头,其界面反应层由靠近铝合金侧的Fe_2Al_5,FeAl_3的混合层及靠近不锈钢侧的FeAl_2层所构成。同时,在高倍电子显微镜下可以观察到位于接头界面附近铝合金中的反应块。通过对高分辨电子显微图像(HRTEM)和电子衍射斑点(SADP)的分析,得知这些反应块是一种组织为AlFeCr的六方结构晶体,其晶格常数a=2.451 nm,c=0.758 nm。