2．25Cr-1Mo与0Cr218Ni9钢焊接工艺研究

在筒体母材为2．25Cr-1Mo钢的大型压力容器生产制造过程中,常涉及到0Cr18Ni9不锈钢内构件与简节2．25Cr-1Mo钢的焊接。阐述了采用药芯气体保护焊（FCAW）方法焊接该类异种钢的有关工艺要素？通过试验分析了如何调整工艺以改善焊接接头易出现脆化组织的情况,以使接头性能满足产品设计要求。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝扩散氢分布试验

阐述了焊后不同后热处理工艺时2. 25Cr-1Mo-0. 25V钢焊缝中扩散氢的分布数据测量,结果表明,焊后不同后热处理后,2. 25Cr-1Mo-0. 25V钢焊缝中距离盖面层以下15～20 mm扩散氢含量最高,且随着后热温度的提高、保温时间的加长,扩散氢含量呈下降趋势,为2. 25Cr-1Mo-0. 25V钢制容器焊后消氢的合理性提供参考。     

基于力学性能的活性粉末混凝土配合比设计

利用正交实验、Dinger-Funk连续分布理论等进行活性粉末混凝土(RPC)配合比设计,探究了不同配合比设计方法所制备的活性粉末混凝土的物理力学性能。研究结果表明,活性粉末混凝土的力学性能是物理堆积和化学反应的共同作用,单纯利用紧密堆积原理无法制备出高强度的活性粉末混凝土;对惰性材料含量较多的多组分材料应用Dinger-Funk连续分布理论,很难制备出力学性能优异的RPC材料;利用石英砂的紧密堆积+粉体材料的Dinger-Funk连续分布理论模型,再控制适当的砂胶比,可以配制出力学性能更优的活性粉末混凝土;影响RPC抗折强度和抗压强度的因素不同,RPC抗折强度和抗压强度不存在正相关的关系。     

采用窄间隙埋弧焊焊接2．25Cr-1Mo-0．25V钢的试验及应用研究

分析了2．25Cr-1Mo-0．25V钢的焊接性,同时通过对该材料在不同线能量下焊缝中心-30％2冲击韧性和组织特征的试验和分析,阐述了采用窄间隙埋弧焊（NSAW）方法焊接2．25Cr-1Mo-0．25V钢的工艺要素和工艺特点,提出了如何有效控制预热、层温、电流、电压等有关的焊接参数以获得较理想的焊接接头性能。     

2．25Cr-1Mo-0．25V与Q345R异种钢焊接技术应用

在加氢容器生产制造过程中,常涉及到裙座材料Q345a与简体2．25Cr-1Mo-0．25V钢的焊接。通过实验和工艺评定,采取了先在2．25Cr-1Mo-0．25V钢一侧预堆焊一层低碳钢过渡层,热处理后再与Q345R钢组焊在一起的方法,克服了直接对两种母材进行焊接的不足之处,并且改善了焊接接头的综合性能。     

2.25Cr-1Mo与0Cr18Ni9钢焊接工艺研究

在筒体母材为2.25Cr-1Mo钢的大型压力容器生产制造过程中,常涉及到0Cr18Ni9不锈钢内构件与筒节2.25Cr-1Mo钢的焊接。阐述了采用药芯气体保护焊(FCAW)方法焊接该类异种钢的有关工艺要素。通过试验分析了如何调整工艺以改善焊接接头易出现脆化组织的情况,以使接头性能满足产品设计要求。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝不同后热状态下的力学性能

对2. 25Cr-1Mo-0. 25V钢焊后经不同规范的消氢或中间消应处理的焊缝力学性能进行检测。结果表明,对于该钢的焊接接头,焊后经350℃×4 h(DHT)与660℃×3 h(ISR)两种状态的综合力学性能相近,说明两种状态下,焊缝金属抵御低韧性的危害和防氢致裂纹的效果相当。在一定的条件下,为采用消氢替代中间消应热处理提供了借鉴。应该强调的是:这两种热处理均达不到改善接头力学性能的要求,只有经过最终PWHT,方可满足设计要求。     

自动钨极氩弧焊奥氏体不锈钢双层堆焊的工艺研究

在进行容器小接管内壁奥氏体不锈钢双层堆焊对，对控制焊缝外观成形及保证焊缝组织性能、特别要满足焊缝金属铁素体3—10FN的要求有一定难度。本文通过对自动钨极氩弧焊奥氏体不锈钢双层堆焊工艺进行多次试验改进，重点调整工艺参数中电弧电压，采用控制保护气体Ar流量来限制焊缝氮含量的工艺，最终获得良好效果。     

不锈钢SA376与20钢的焊接试验及应用

对不锈钢SA-376与碳钢20钢的焊接进行焊接工艺评定,制定了有关的焊接工艺参数,并在实际生产中得到了成功应用,为核电波动管的生产奠定了基础。     

TP347与N08825管对接GTAW焊接工艺研究

347系列不锈钢材料和N08825镍基合金焊接性差异较大,焊接具有一定难度。通过焊接工艺评定论述了TP347与N08825管对接全位置GTAW焊接工艺要领和焊接参数,为焊接同类异种材料提供了参考。