TC11钛合金的真空渗碳工艺

研究了TC11钛合金经过不同温度、压力和时间真空渗碳后的渗层深度、表面硬度和显微组织。结果表明,提高温度、压力和延长时间可增加TC11钛合金渗碳层深度及表面硬度。TC11钛合金在1100 ℃×1.6 kPa×60 min条件下渗碳后,渗层深度约为0.25 mm,表面硬度约为470 HV0.2。     

轴承套圈等温淬火尺寸异常分析

正GCr18Mo钢制轴承经贝氏体等温淬火后,可以获得比马氏体淬回火更优越的力学性能,被广泛应用于一些要求承受较高的冲击载荷的工作环境。某批次GCr18Mo钢制圆柱轴承外圈,外径尺寸为250 mm,经下贝氏体等温淬火后,在产品的检验过程中,发现该批次产品的外径尺寸涨缩规律出现反常:外圈留量涨大正常约为0.60~0.80 mm,而该批产品外径的涨大留量偏小。为了查清产生这一现象的原因,对热处理加     

GCr15轴承钢的旋转摩擦磨损性能研究

采用金相显微镜、白光干涉仪、粗糙度轮廓仪研究了不同载荷对GCr15轴承钢旋转摩擦磨损性能的影响。结果表明：随着荷载的增加,平均摩擦系数先增大后减小,荷载为20 N时达到最大值0.2633。磨痕宽度和磨损率随荷载的增加而增大。荷载为5 N时磨损机制主要为氧化磨损;荷载为10 N时磨损机制主要为轻微黏着磨损和氧化磨损;荷载超过15 N后,随着荷载的增加,由轻微黏着磨损和氧化磨损转变为破坏严重的胶合磨损。     

高碳铬轴承钢网状碳化物的析出规律研究

为探究高碳铬轴承钢网状碳化物析出规律,本文采用不同温度和不同冷却方式对其进行热处理试验,并对网状碳化物进行组织观察。结果表明：GCr15轴承钢在900℃保温3 h,炉冷后未出现超标的网状碳化物;910～950℃时碳化物主要沿晶界析出,网状碳化物>3级;炉冷条件下,加热温度在910℃以上并不是影响网状碳化物析出的主要原因。GCr15轴承钢在940℃保温3 h,灰冷、炉冷、开炉门冷却和空冷后出现超标的网状碳化物,风冷和水冷后未出现超标的网状碳化物;随着冷却速度的降低,冷却后的网状碳化物越来越严重。网状碳化物的产生必须同时具备“高温”和“慢冷”两个条件。     

双排四点接触球轴承沟道感应淬火工艺探讨

本文试验了两种双排四点接触球轴承沟道中频感应淬火工艺,从感应器制作、淬火加工难度等方面分析各自的优缺点。结果显示:与双头感应器比较,单头感应器的设计和制作简单,感应耦合间隙容易控制,易获得均匀的淬硬层深度。     

GCr15钢制轴承气体碳氮共渗组织及性能的变化

研究了气体碳氮共渗对GCr15钢制轴承套圈组织及性能的影响。结果表明:轴承套圈表面的淬、回火硬度比常规热处理的硬度高出1.5 HRC,并且在工件表面形成了一定的碳氮共渗淬硬层;给出了碳氮共渗的组织形貌及缺陷类型。     

含氮不锈轴承钢的孪晶碳化物及其对性能的影响

采用光学显微镜、扫描电子显微镜对40Cr15Mo2VN含氮不锈轴承钢中的锻造退火孪晶碳化物组织、淬回火后的孪晶碳化物及淬回火后的断口进行了观察和分析,结果表明,40Cr15Mo2VN含氮不锈轴承钢锻造退火后的孪晶碳化物在随后的淬回火过程中不能消除,并且该组织使材料的断裂模式发生改变,脆性增加,应视为缺陷组织。     

高氮轴承钢40Cr15Mo2VN感应淬火工艺可行性试验

利用立式感应淬火机在特定频率和功率下对40Cr15Mo2VN钢进行感应淬火,研究加热时间对40Cr15Mo2VN钢的表面硬度、淬硬层深度和组织特征的影响,结果表明：40Cr15Mo2VN钢在频率12.3 kHz,功率57 kW,水剂冷却条件下进行感应淬火是可行的;加热7,8 s时试样表面硬度不小于58 HRC,淬硬层深度分别为4.2,4.7 mm,表面组织为回火马氏体,心部组织为回火索氏体;加热9～11 s时试样表面硬度均不大于58 HRC,加热9,10 s时表面出现过热组织,加热11 s时表面出现过烧组织。     

含氮不锈轴承钢原始奥氏体晶界显示方法试验

含氮不锈轴承钢的耐腐蚀性和接触疲劳寿命等性能均远远优于传统高碳铬不锈轴承钢,通过改变腐蚀剂配方、腐蚀温度与时间等一系列参数的试验,给出了显示含氮不锈轴承钢原始奥氏体晶界的最佳腐蚀剂配方及腐蚀方法。