关于壁厚差问题的探讨

轴承套圈的壁厚差是导致轴承产生径向摆动的主要原因,要想提高轴承的旋转精度首先必须减小壁厚差。目前行业内由于固定支承无心夹具的大量采用,套圈的壁厚差值已大幅度降低。现在的问题是:既然夹具本身的定心误差为0,而主轴径向跳动又反映不到工件上来,那么加工后的工件的壁厚差是怎样产生的呢?生产实践和下面的分析表明,这时工件的壁厚差主要是由外径对基准端面的两倍垂直差δ_D、内孔对基准端面两倍垂直差δ_d(以下简称垂直差δ_D、δ_d)、支承圆柱面的圆度误差Δ、定位件端面侧摆ρ、支承点的位置、形状和夹角α等影响而造成的。这里对工件支承系统和砂轮轴系统变形的影响不考虑。由此,壁厚差ΔS可表示为ΔS=f(δ_D,δ_d,Δ,ρ,α)。弄清它们之间的变化关系,既可以为编制技术文件提供依据,也可为减少壁厚差提供途径。本文仅就它们之间的变化关系做些探讨。下面分几种情况来讨论。     

关于滚针歪斜问题的讨论

大量的事实证明,在无保持架的滚针轴承内,滚针的歪斜程度对轴承的使用寿命是一个极其重要的影响因素。对破坏后的汽车万向节滚针轴承实物观察表明,无论国内还是国外的汽车万向节滚针轴承,大多数的破坏情形表现在十字轴外径上有滚针歪斜所造成的压痕。这一现象使我们自然地会想到:滚针为什么会歪斜?歪斜为什么会造成这种后果?歪斜能不能避免?歪斜角度如何计算?歪斜如果不能消除,那么控制在什么范围内比较好?这里主要就这些方面以及与之有关的问题做些讨论。     

单列向心球轴承径向游隙计算值和实测值差别的分析

本文对生产实践中存在的径向游隙计算值和实测值之间的差别问题,进行了理论分析和计算。分析了这种差别的产生原因,推导出不同情况下差别量大小的计算公式,并讨论了这种差别对轴承性能的影响。附图1幅,表1个。     

滚针数量和圆周总间隙的简化计算

当我们在设计无内圈无保持架滚针轴承时,或对该类轴承进行实测分析时,我们总希望通过少量的简单计算就能确定出滚针的数量Z和圆周总间隙值S。目前一般资料上介绍的计算方法,实质是凑数试算的方法,所以尽管有供计算用的辅助表格,但其计算过程仍不够简便,结果不易很快求出。下面介     

孔隙尺度各向异性与孔隙分布非均质性对多孔介质渗透率的影响机理

借助微CT扫描实验,建立致密砂岩的三维数字岩心,定量评价孔隙尺度各向异性和孔隙分布非均质性;采用四参数随机生成算法,构建三维各向异性、非均质性多孔介质模型,同时运用多弛豫时间格子-玻尔兹曼模型分析多孔介质渗透率与孔隙尺度各向异性、孔隙分布非均质性的关系,研究对岩心渗透率的微观影响机理。研究表明,致密砂岩孔隙形态复杂,孔隙尺度各向异性、孔隙分布非均质性显著,各向异性因子具有明显的方向性;孔隙尺度各向异性影响多孔介质中孔隙长轴的取向性及流体流动路径,沿各向异性因子大的方向迂曲度小、流体流动消耗能量小,迂曲度与各向异性的强相关是各向异性影响渗透率的根本原因;孔隙分布非均质性对渗透率的影响表现为迂曲度与比表面积的共同作用,比表面积与迂曲度的乘积与非均质性呈明显负相关,孔隙分布非均质性越强,乘积值越小,渗透率越大;复杂多孔介质的渗透率与迂曲度满足乘幂关系式,拟合精度较高,可用于岩心渗透率的近似估算。图19表5参39