18Cr_2Ni_4WA钢连续冷却过程中的粒状贝氏体及其回火转变

利用光学金相、电子金相、膨胀、磁性、X射线衍射、硬度等方法研究了18Cr_2Ni_4WA钢在连续冷却时粒状贝氏体的形成条件、组织形态及其影响因素,和回火转变的特点。结果表明,BF基体有二种形态-块状和条状。慢冷时为块状,快冷和提高奥氏体化温度有利于形成条状。M-A岛的随机分布和定向分布与此相对应。碳富集程度不同导致M-A岛的结构不同-碳偏低的、大而不规整的多为M岛,碳偏高的、小而规整的多为A岛。奥氏体成分的均匀化和冷却速度是影响粒贝组织形态和机械性能的二个最主要的因素,奥氏体成分的充分均匀化及随后快冷有利于粒贝组织和性能的改善。BF基体的回火抗力高于M-A中M的回火抗力。二次高温回火能有效地消除二次淬火M岛的脆化作用。与一次回火相比能显著改善强韧性、组织稳定性和软化效果。     

采用升降法测定GCr15钢△K_(th)

GCr15钢的裂纹扩展是很难控制的,即使在一般的预制疲劳裂纹过程中,也需要采用“多级降载”法,稍不注意,裂纹便会失稳扩展,断裂。显然,若采取“裂纹扩展速率标准”规定的<逐级降载法>测定GCr15钢的门槛值△K_(th)是不合适的;因为裂纹扩展极难控制。     

S20A钢的断裂特性及稀土元素的影响

本文研究了S20A钢的断裂特点。无论加稀土与否,在J积分试验中P-△曲线都出现一个小平台。载荷未达到平台值时,裂纹不扩展;达平台值时裂纹启裂;越过平台值时,裂纹失稳扩展。试验证明,取P-△曲线上平台值的起点作为开裂点,计算J_(IC)值即方便又准确。本文还讨论了稀士元素的加入,改变了S20A钢中夹杂物的形状,因而横向J_(IC)值提高一倍。     

喷吹工艺对轴承钢GCr15断裂力学性能影响的研究

通过金相、电镜等手段对SL(钢包喷吹Ca-Si粉)工艺和CAB(钢包吹氧)工艺GCrl5钢中的非金属夹杂物进行了分析和测试;应用断裂力学的方法对两种工艺的GCrl5钢K_(IC)和△K_(th)进行了测定。结果表明:采用SL工艺的GCrl5钢中夹杂物体积分数下降,大颗粒夹杂显著减少;K_(IC)和△K(th)均有所提高。     

18Cr2Ni4WA钢的组织与疲劳裂纹扩展特性

本文测试了18Cr2Ni4WA钢三种典型组织——粒状贝氏体,粒贝的高温回火组织和马氏体的高温回火组织的疲劳裂纹扩展速率(da/dN毫米/周次)及门槛值(△K_(th)公斤·力毫米~(3/2)),分析了断口形貌及裂纹扩展路径,研究了三种组织的疲劳裂纹扩展特性,着重讨论了不同结构、大小、数量和分布的弟二相对疲劳断裂行为的影响。结果表明:组织类型对da/dN有一定的影响,尤其是对疲劳裂纹扩展门槛值△K_(th)影响较大。粒贝具有较好的裂纹扩展抗力;粒贝的高温回火组织次之:马氏体的高温回火组织最差。粒贝中的(M-A)组织强烈阻碍裂纹扩展;马氏体高温回火组织中分布于晶内的细小碳化物阻碍裂纹扩展不明显,分布于晶界的片状碳化物促进沿晶断裂-——这是导致三种组织的疲劳裂纹扩展特性不同的重要原因。     

高压釜用钢裂纹尖端张开位移（CTOD）的试验研究

对高压釜用钢ＰＣｒＮｉ３ＭｏＶＡ按照新修制的ＧＢ２３５８－９２标准进行了裂纹尖端张开位移（ＣＴＯＤ）的试验；编制（ＣＴＯＤ）程序，采用微机处理试验结果；自动绘制δＲ曲线并给出δ－△ａ方程及启裂断裂韧度δｉ。     

18Cr2Ni4WA钢粒状贝氏体及粒状组织的断裂行为

前言本文从探讨粒状贝氏体和粒状组织的组织因素与机械性能之间的关系出发,着重讨论了具有不同形态小岛(M-A)的粒贝和粒状组织在静拉伸、冲击和疲劳过程中断裂行为和断裂机理,并以此为根据,对粒贝和粒状组织的强度、塑性和韧性等指标进行分析与解释,试图为获得最佳强韧化组织提供依据。试料及试验试验采用电炉钢,坯料经热轧成160方,再经640℃40h保温回火。