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1.
2.
LC9铝合金在773K热扭转中显微组织由粗大的柱状晶转变为细等轴晶。研究表明:其晶粒细化的过程为:位错的聚集;亚晶网络的形成;亚晶界面两侧晶体位向差的增加;亚晶界转变为晶界。从而细晶网络形成。 相似文献
3.
大型钛合金压气机盘超塑性等温锻造模具结构及工艺参数实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
通过超塑拉伸和压缩试验,用金属铅进行模拟实验,探讨了大型TC11合金压气机盘超塑性等温锻造的工艺参数,模具结构,锻坯形状尺寸及润滑剂的选择、并讨论了其模具材料及加热方式的选择。 相似文献
4.
锻态Ti3Al基合金超塑压缩的力学行为及组织演变 总被引:4,自引:1,他引:4
Ti3Al基的Ti-24A1-14Nb-3V-0.5Mo(at%)合金为非理想的超塑材料.用超塑压缩方法研究了合金的超塑变形行为,分析了变形量和应变速率对流变应力及组织演变的影响.结果表明所研究合金的最佳超塑变形温度为980 ℃.在980 ℃,2×10-3s-1的条件下,应变速率敏感性指数值为0.55.应变速率对合金超塑压缩时的力学行为和组织演变有显著的影响. 相似文献
5.
贝氏体相变机制的研究进展 总被引:4,自引:0,他引:4
简要地总结了清华大学贝氏体相变研究组在贝氏体相变领域的主要研究成果。包括以下方面 :①利用TEM、AFM、STM发现了钢及有色合金中的贝氏体超精细结构 ;②利用STM发现贝氏体表面浮突大多是由与超亚单元相对应的“帐篷型”小浮突群组成的 ;③利用TEM和STM证实了三维巨型台阶存在的普遍性和可动性 ;④发现钢中贝氏体碳化物在α/γ界面的γ侧形核并向奥氏体内生长 ;⑤概述了贝氏体的激发形核 台阶长大机制及其理论计算 ;⑥用前述相变机制解释了贝氏体的多层次复杂结构 ,以及上贝氏体、下贝氏体等不同形态的形成原因。 相似文献
6.
7.
采用Gleeble-1500D热模拟机进行热模拟实验和轧制实验,研究了添加0.02%Nb对仿晶界型铁素体(F_(GBA))/粒状贝氏体(B_G)复相空冷钢相变及力学性能的影响.结果表明,0.02%Nb使该钢的连续冷却转变曲线右移,淬透性增加;0.02%Nb抑制了γ→α相变,细化了仿晶界铁素体,促进了粒状贝氏体转变,细化了粒状贝氏体及其内部的铁素体片条及马氏体-奥氏体(M-A)岛.与不含Nb的F_(GBA)/B_G复相钢相比,由于组织细化及强化相体积分数的提高,含0.02%Nb的复相钢经轧后空冷后抗拉强度上升了157 MPa,屈服强度增加了93 MPa,强化效果显著.分析了添加0.02%Nb使复相钢的组织细化及强化相体积分数增加的原因. 相似文献
8.
Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo合金的超塑性 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了温度及应变速率对Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo(at.-%)合金超塑性能的影响.试验结果表明,在980℃,3.5×10~(-4)s~(-1)的最佳超塑变形条件下,合金显示出较高的超塑性;应变速率敏感性指数m为0.69,拉伸延伸率El.为818%.根据其细小的α_2+β_0两相组织和等温拉伸的试验方法,确定合金的超塑性属于细晶组织超塑性.在超塑变形过程中,合金无空洞产生,显微组织发生动态粗化. 相似文献
9.
对低碳Mn-Cr系和低碳Mn-Si-Cr系低合金钢采用空冷和油淬方式分别处理成贝氏体/马氏体复相组织和马氏体组织,探讨了显微组织和回火温度对钢的强韧性的影响.电镜分析表明,空冷处理的低碳Mn-Cr系和低碳Mn-Si-Cr系低合金钢中的贝氏体分别为典型贝氏体和无碳化物贝氏体.Formaster-F相变仪测定表明经空冷处理后,两种钢复相组织中的贝氏体含量均约为20%.力学性能实验表明,空冷低碳Mn-Cr系合金钢在未回火状态下就具有较高的冲击韧度.低碳Mn-Si-Cr系低合金钢油淬后的低温回火脆性开始温度约为220℃,而空冷后其低温回火脆性开始温度提高至360℃以上.示波冲击实验表明,未回火状态的空冷低碳Mn-Cr系低合金钢和360℃回火后的空冷低碳Mn-Si-Cr系低合金钢具有较高的冲击韧度是由于在该状态下实验钢具有较高的裂纹扩展功所致,因此,空冷低碳Mn-Cr系合金钢可在未回火状态下使用,空冷低碳Mn-Si-Cr系低合金钢必须在回火后使用,经340-360℃回火后,空冷低碳Mn-Si-Cr系低合金钢具有较高的强韧性. 相似文献