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在N80油管内壁通过激光合金化Ni-Cr-Ti-C粉末制备出合金化涂层,采用XRD、EPMA、TEM对涂层进行分析.结果表明:合金化层由(Fe,Cr,Ni)-奥氏体、(Fe,Ni)-奥氏体及原位合成的TiC颗粒等组成,合金化层的组织晶粒细小致密;TiC/Ni界面存在如下位向关系:(001)TiC//(111)γ-Ni,TiC颗粒中存在呈一定方向分布的位错,γ-Ni相内部的位错杂乱分布。 相似文献
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利用激光熔覆技术原位合成添加稀土LaF3的TiC/Ni复合涂层.借助于电子探针(EPMA)、透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)、显微硬度计、M—2000摩擦磨损试验机、M398电化学腐蚀系统对涂层组织结构、元素分布、硬度及耐磨、耐蚀性能进行了分析.结果表明,添加适量稀土LaF3,可改善组织均匀性,细化晶粒,TiC颗粒偏聚减轻,异质相含量降低,LaF3含量为1%时熔覆层硬度最高,LaF3含量为2%时熔覆层耐磨及耐蚀性较高.添加过量稀土LaF3后,异质相含量增加,TiC颗粒偏聚,熔覆层硬度降低,使耐磨性和耐蚀性降低. 相似文献
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表面状态对N80油管激光强化影响的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
针对机采井管杆偏磨严重的油井,提出对油管内壁进行激光强化处理,以提高油管耐磨性能。为获得较好的表面强化层,研究了表面状态对N80油管激光强化的影响。利用激光器对表面未处理、表面喷砂、表面喷丸、喷涂吸光材料等不同状态的N80试样进行激光熔凝处理。通过分析不同状态下熔凝试样的表面形貌、熔凝层厚度及表面硬度得出,在相同工艺参数下,喷涂吸光材料能大大提高熔凝效果,喷丸并熔凝处理后的试样具有较高表面硬度和较大熔凝层厚度,且表面成型最好。因此,喷丸最适合作为激光熔凝的表面预处理工艺。 相似文献
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利用激光熔覆原位合成了TiC-Ni-Mo复合涂层,借助于EPMA,TEM分析以及磨损试验,研究了TiC-Ni-Mo涂层的界面组织与磨损性能.结果表明,在涂层中添加5%Mo,可以细化TiC晶粒,改善涂层组织的均匀性,提高涂层硬度和耐磨性,降低摩擦系数,Tic/Ni界面存在如下位向关系:(001)TiC//(111)γ-Ni.添加10%Mo,涂层硬度和耐磨性下降.TiC颗粒中存在大量呈一定方向分布的位错,γ-Ni相内部的位错杂乱分布;熔覆层的耐磨机制为增强相的抗磨作用,磨损形貌为短而浅的犁沟. 相似文献
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高铬钢激光熔凝处理后的组织与耐蚀性能 总被引:1,自引:0,他引:1
快速凝固技术是改善高铬钢表面性能的有效手段,其中激光熔凝处理最为简单经济.过去,对采用激光熔凝处理来提高材料耐蚀性的报道不多,为此,采用5 kW横流CO2激光器对高铬钢进行熔凝强化处理,借助电化学测试、扫描电镜等方法研究了高铬钢激光熔凝处理后的显微组织及耐蚀性能.结果表明:高铬钢的表面腐蚀始于碳化物与基体交界处,导致基体腐蚀严重,大量碳化物暴露于表面;激光熔凝处理明显改善了高铬钢的组织形态,使其晶粒细化,碳化物完全溶解,碳及合金元素固溶于奥氏体枝晶中,耐蚀性明显提高,腐蚀表面均匀平整. 相似文献
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对35CrMoA钢进行激光淬火一渗氮复合处理,采用XRD、SEM、TEM及M352腐蚀系统研究了激光淬火/渗氮层的组织、相组成、耐蚀性能,并与气体渗氮层对比.结果表明,两种渗氮层均由ε相、γ'相及Cr_2N相组成.激光淬火/渗氮白亮层中ε-Fe_3N含量较高,而脆硬的ζ-Fe_2N相及Fe_2O_3含量较低,白亮层厚度由气体渗氮层的25μm降为激光淬火/渗氮的12μm,其致密度增加;激光淬火/渗氮层中E_(corr)值较气体渗氮的提高,自腐蚀电流由气体渗氮的57.68 μA/cm~2减小到激光/渗氮的3.166 μA/cm~2,其耐蚀性提高. 相似文献
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