关于长管拖车鼓包钢瓶评定指标的探讨

对长管拖车定期检验缺陷统计发现,因鼓包缺陷而报废的钢瓶数量逐渐增多。为了对鼓包钢瓶进行合理判定,对鼓包缺陷部位进行性能分析,结合相关法规和标准对鼓包钢瓶的判定,提出长管拖车鼓包钢瓶的主要评定指标,并对各指标分别进行了探讨,为鼓包钢瓶的安全评判提供了借鉴。     

高纯气体包装气瓶及定期检验技术

介绍高纯气体气瓶结构类型,制造工艺以及使用特点。简述了国内目前不同结构类型气瓶检验方法,以及目前检验方法对于高纯气瓶检验存在的问题。结合国外高纯气瓶检验方法以及高纯气瓶失效模式,制定适应于不同结构高纯气体气瓶的检验方法,该检验方法对于高纯气体气瓶检验具有科学性和经济性。该类型检验方法的实施,有效保障高纯气体气瓶安全运行。     

长管拖车钢瓶硬度控制范围和验收标准的探讨

硬度检测由于操作简便易行且不损伤钢瓶,因此成为制造过程中检验钢瓶热处理性能和定期检验过程中评定钢瓶安全性能的常用手段.结合相关标准给定的材料抗拉强度和硬度的相关关系,通过对现场数据和材料质量证明书进行统计分析,拟合出了抗拉强度和硬度关系曲线,由该拟合曲线和制造企业给定的抗拉强度范围,得出了长管拖车钢瓶的硬度控制范围和验收标准,为大容积无缝钢瓶的生产质量控制和检验检测提供了可靠依据.     

长管拖车安全防护系统功能安全研究

长管拖车是典型的移动式承压类特种设备,广泛应用于天然气、氢气等压缩气体运输,建立长管拖车安全防护系统模型,采用HAZOP方法对压缩天然气长管拖车风险进行分析,提出增加安全仪表系统等降低风险的措施.     

基于检验案例的长管拖车裂纹失效统计与分析

对2008年—2016年期间长管拖车各类损伤案例的数量进行了统计后得知,裂纹是长管拖车失效最主要的原因。从裂纹发生部位的角度进一步统计裂纹案例,根据案例对发生裂纹的各部位进行具体成因分析,并从材料、制造、管理等方面提出了针对长管拖车气瓶裂纹的防治方法。     

长管拖车气瓶鼓包失效分析

采用化学成分分析、室温拉伸试验、低温冲击试验、布氏硬度试验以及金相检验等方法分析了某长管拖车气瓶产生鼓包的原因。结果表明:气瓶鼓包是由于热处理不当,导致显微组织异常,出现较多铁素体,降低了气瓶的强度和硬度;当气瓶局部工作压力超过其屈服强度时,便会产生鼓包现象。     

高压氢气储运移动式压力容器发展趋势与挑战

高压储运是主要氢气储运方式,高压氢气移动式压力容器是主要氢气储运装备.高压氢气储运容器充放频繁,氢气储量大,介质易燃易爆,具有潜在的泄漏和爆炸危险.此外,作为移动式压力容器,对运输效率要求较高,运输环境复杂多变.中国已把氢能列为未来产业,高压氢气储运容器类型和数量也将快速发展.该文总结了高压氢气储运容器主要类型、应用特...     

火灾环境下CNG长管拖车气瓶不同结构泄压装置的响应规律

由于天然气在储运过程中存在着潜在的泄漏和爆炸风险,一旦发生事故就有可能造成人民生命财产的重大损失。因此国内外有关标准法规均要求安装泄压装置,以保证CNG气瓶在超温、超压工况下能安全泄放,降低事故风险。但由于国内外标准对泄压装置设计计算方法和计算公式不同,导致不同的泄压装置在火灾工况下的动作响应规律存在着差异。为此,针对不同结构型式、不同泄放面积的泄压装置,开展了大容积钢质无缝气瓶整体火烧工况的分析研究,以获取CNG长管拖车气瓶在受火工况下温度压力的变化规律,以及不同泄压装置在火烧环境下的响应规律。研究结果表明:(1)大容积钢质无缝气瓶按照API 521-2014、CGA S-1.1和GB 16918—1997设计的泄压装置均能够满足大容积钢制无缝气瓶整体受火安全泄放的要求,考虑到可能引起二次灾害的CNG气体,推荐使用API 521-2014或CGA S-1.1计算最小泄放面积;(2)在火焰被钢板隔绝的情况下,泄压装置的热传导受阻,单爆破片结构往往比爆破片+易熔合金的组合结构先动作;(3)大容积钢质无缝气瓶在火灾环境下,泄放装置开启后,气体温度变化规律受泄放面积的影响较大。结论认为,该研究成果可以为CNG长管拖车气瓶泄压装置的标准制订和选型提供技术支撑。     

基于声发射技术的大容积玻璃纤维缠绕气瓶冲击损伤评定

通过对大容积玻璃纤维缠绕气瓶分步升压爆破试验，采用声发射技术，监测分步升压爆破过程中缠绕层损伤演化以及不同升压阶段声发射信号响应特征，得到不同阶段声发射信号幅度、计数、累计计数以及能量等特征，试验压力由40 MPa升至50 MPa阶段，缠绕层发生损伤，声发射信号活性增加约90倍，且纤维断裂信号强度较高，达到1.0×10⁸ aJ。在此基础上，通过对带有不同程度冲击损伤气瓶升压爆破试验，对比分析0～30 MPa阶段不同损伤气瓶声发射响应区别。试验结果表明，缠绕层声发射信号随缠绕损伤程度增加，响应幅度增高，信号活性增强，强度增大，临界损伤气瓶缠绕层信号活性增强约20倍，信号强度可达到2.0×10⁶ aJ,增大约10倍。因此，可在水压试验过程中，通过冲击损伤区域声发射信号幅度、计数等特征和临界损伤缠绕层信号特征对比，对冲击损伤进行安全评定。