确定MH方程系数的计算机方法及R123热力性质的计算

根据卤代烃制冷工质的临界参数及一对饱和蒸汽参数的实测值,本文给出了确定 MH—59状态方程十一个待定系数的计算机方法。对 R134a 的 p=f(T,v)实验值与计算值的比较表明,压力的最大相对误差不大于1.87%.由此给出了 R123的 MH 状态方程及热力性质的全部计算公式。与采用 MBWR 状态方程的R123热力性质的计算结果比较表明,热力参数中的最大相对误差不大于4.86%。并编制了均采用 MH 状态方程的十四种制冷工质的热力性质通用计算程序。     

R123、R134a热力性质的计算公式和程序

本文给出了新制冷工质R 123、R 134 a热力性质的全部计算公式,基准点上的积分常数和从物理意义出发的迭代方法,同时还给出了计算程序框图。     

氨双级制冷系统最佳中间温度及目标值的计算和关联

本文以R717热力性质的计算程序为基础,在考虑了影响循环的四个因素后,得到了四个冷凝温度和三个蒸发温度下各二十一个不同中间温度时的热力循环计算结果。经过对计算结果的光滑和拟合,然后采用对各变量依次多向线性回归的方法,分别得到了以制冷系数最大、高低压缸理论容积和最小、高低压级排气温度相同、高低压缸理论容积比为给定值四个不同目标下相应的四个最佳中间温度及其对应目标值的计算式。     

R134A饱和及过热蒸气表（二）

R134A过热蒸气表TVCM,/比P=.5164比r(a加)一30 .3741一25 .3826一20 .39104一15 .39944一1 0 .4078一5 .41612 0 .4244 5 .43265 1 0 .44088 15 .44908 20 .45725 25 .4654 30 .47354 35 .48166 40 .48977 45 .49785 50 .50592 55 .51399 60 .52204 65 .53008 70 .53811 75 .54613 80 .55414 85 .56216 90 .57016 95 .57815100 .58614105 .594131 10 .60211 15,61008120 .618051 25 .62601]30 .63398135 .64194140 .64989145 .657841 50 .66579HKJ/林SKJ/KS/c230.5234.37238.28242.23246.22250.26254.33258.45262.61266.82271.07275。…     

R134A饱和及过热蒸气表

编制说明: R134A为替代R12的首选单工质。国内目前尚缺乏完整的热力参数表。为敷研究和应用之急需,根据:D.P.Wilson,R.S.Bass,Thermodynamic properties of a new stratospherically safe working fluid——refrigerant R134A,ASHRAE Transactions,1988,part2,page2095及作者在《制冷》1991,No.1 page 16中提供的基准点焓,熵积分常数,编程计算得到了本饱和及过热蒸气表。为便于试验和运行时对压力及相应温度的测控,还列入了按压力排列的饱和表,并可提供该软件。     

氨双级压缩制冷最佳中间温度计算

本文编制了通用计算程序以分别求取最大制冷系数、最小高低压缸理论容积、高低压级排汽温度相同、高低压缸理论容积比为给定值,四种情况下的最佳中间温度。     

原苏联对R134a研究的状况

原苏联作为1987年9月蒙特利尔议定书首批缔约国之一,对替代R12的R134 a的热力性质、热物理性质、专用润滑油和R12与R134a的理论及实际循环特性进行了许