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通过对一栋1:25带钢桁架转换层框架-剪力墙结构模型振动台试验和有限元理论计算分析,研究了模型结构的动力特性、弹性和弹塑性地震反应及其破坏形式.结果表明,随输入地震波加速度峰值的提高,模型裂缝逐渐发展,但在试验过程中未出现破坏性裂缝;本工程人工波引起结构地震响应最强烈,其次是El Centro波和场地波;钢桁架转换层及其上部结构层层间位移角有突变,为结构的薄弱层.钢桁架转换结构形式可以满足结构抗震要求,结构整体抗震性能良好,能够满足6度抗震区抗震设防要求. 相似文献
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部分弱连接大底盘塔楼偏置结构地震仿真分析及设计建议 总被引:1,自引:0,他引:1
针对楼面结构存在部分弱连接大底盘塔楼偏置结构的工程背景,进行了多个分析模型的动力弹塑性时程分析和弹性时程分析,得到了结构可能出现的薄弱部位,研究了结构的扭转效应.研究表明:(1)结构可能存在的薄弱部位为塔楼底部以及裙房收进位置上部楼层的竖向构件、连接部位的塔楼和周边裙房楼板、弱连接处等;(2)部分楼面弱连接大底盘结构和普通大底盘结构不同位置的扭转角的大小和规律基本一致,应采用与普通大底盘塔楼结构相同的偏置率计算方法;(3)针对大底盘塔楼偏置结构的结构布置、抗震设计建议等进行了总结与完善,给出了相关设计建议及构造措施. 相似文献
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为研究风、地震单独及联合作用下,主体结构和玻璃幕墙的性能变化和相互影响,基于高烈度区98 m高框筒结构,依据规范要求增设玻璃幕墙形成总体有限元分析模型,选取3组三向地震动记录,并通过比例为1∶440的缩尺模型风洞试验获得不同重现期的风压时程数据,采用动力弹塑性分析方法,研究风、地震单独与联合作用下主体结构和玻璃幕墙的受力变化。结果表明:主体结构对玻璃幕墙的受力影响大于玻璃幕墙对主体结构的,在风、地震单独及联合作用下,主体结构的层间变形大于玻璃幕墙自身变形。在设防大震和超烈度大震作用下,主体结构的响应和玻璃幕墙的损毁范围随荷载增大而增大,结构变形增长大于结构基底剪力;玻璃幕墙在风荷载作用下未坏,主体结构完好,结构基底剪力、顶部楼层位移和楼层层间位移角呈线性增长;与单独大震作用相比,在1.1倍100年重现期风压和大震联合作用时,结构出现扭转现象,楼层层间位移角之比由1.0增至1.3,主体结构和玻璃幕墙的非线性响应大于风震单独作用的叠加,其中结构顶点位移和最大层间位移角为单独作用时求和值的121%、106%。在大震及风震联合作用下,玻璃幕墙容易发生破坏的位置为平行地震作用主向的侧面。 相似文献
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金山大厦转换梁的实测及分析 总被引:6,自引:0,他引:6
在金山大厦预应力钢骨混凝土转换梁内埋设钢弦式应力计进行施工全过程跟踪实测 ,实测结果与设想结果之间存在显著差异。理论分析表明 ,转换层上部结构超过一定高度后 ,考虑混凝土收缩和徐变引起的转换梁应力下降的理论值与实测值吻合较好。并对转换梁的长期跟踪实测和分析提出了建议。 相似文献