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1.
722型分光光度计的大多数故障都与钨灯稳压电源有关,下面就对电路原理及几种常见故障加以分析介绍。钨灯稳压电路提供-12V·30W的供电电能给光源灯,它的性能直接影响测量结果的准确性。其工作原理如图所示:该电路是一个串联调整稳压电路,电压正端接地,交流市电经变压器变压,桥式整流电容滤波后通过BG2、BG3(3DD102A)组成的并联调整管,加到光源钨灯上,BG6为一反相放大器,其基准电压由+12V经R6、BG5二次稳压后再经电阻R1、R7W分压提供,因光钨灯稳压电路图源灯所需电流较大,F007放大后的信号经BGl(3DGl30)和BG7(3DD203)两级推动,然… 相似文献
2.
卷边槽钢压杆考虑板组约束作用的屈曲系数 总被引:1,自引:0,他引:1
卷边槽钢压杆的局部屈曲具有相关性。《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)提出适用于各种不同截面的板组约束系数的统一计算公式来考虑这种相关性。但由于板组组成的多样性,其是否合理,有待于进一步研究。借助ANSYS有限元分析软件,对卷边槽钢压杆局部屈曲进行分析,得到考虑板组约束作用的屈曲系数,并和国内外规范进行比较。结果表明,计算结果和英国规范吻合较好,我国规范偏于安全较多。借鉴英国规范的形式,给出考虑板组约束作用的屈曲系数的计算公式,这些公式可供进一步修订规范时参考。 相似文献
3.
石英熔炼厂设备的电气原理接线如图1所示。三台熔炼炉分别由三台单相变压器B_1、B_2、B_3供电。电炉的加热功率通过可控硅改变变压器B_1、B_2、B_3初级电压来调整。每台炉加热功率的调节范围为0~200kW。 相似文献
4.
为研究高强钢压弯构件的局部稳定性能,对5个Q460C和5个Q690D钢焊接箱形截面构件进行了单向偏压试验,分析了其破坏形式、局部稳定性能以及承载力;将实测承载力与欧洲规范EN 1993-1、我国标准GB 50017—2017和美国规范ANSI/AISC 360-16相关公式计算结果相比较,以验证各规范对Q460C钢和Q690D钢焊接箱形截面压弯构件屈曲后强度计算的适用性。研究结果表明:所有高强钢焊接箱形截面压弯构件均在柱中附近发生局部屈曲破坏;由轴向压力-轴向压缩变形或轴向压力-水平位移曲线可知,其为极值点失稳;构件的轴向压力-水平位移或轴向压力-应变曲线的形状和局部屈曲模式有关;在翼缘宽厚比为28.1~56.3、腹板高厚比为40.2~80.4、偏心距为20~50 mm范围之内,EN 1993-1和GB 50017—2017中的屈曲后强度计算公式仍然适用于Q460C和Q690D钢焊接箱形截面压弯构件,而ANSI/AISC 360-16中的相关公式需要进一步修正。 相似文献
5.
6.
通过12个Q550D钢短柱的单向偏压试验,研究高强钢焊接箱形截面压弯构件的局部稳定性能和极限承载力;将极限承载力与美国、欧洲和中国钢结构设计规范相关公式计算结果相比较,以验证各规范对Q550D钢焊接箱形截面压弯构件屈曲后强度计算的适用性。结果表明,在翼缘宽厚比b/t=27.9~56.1,腹板高厚比h/t=40.5~80.1,偏心距ey=20~50mm,欧洲和中国规范中的相关公式有较高精度,仍然适用于550D钢焊接箱形截面压弯构件屈曲后强度计算,而美国规范中相关公式有时偏不安全。 相似文献
7.
齿轮加工的三维动画仿真 总被引:1,自引:0,他引:1
结合了VB在计算与数据处理方面的优点与AutoCAD在精确绘图方面的优点,采用Visu-alBasic6.0驱动AutoCAD2004实现了齿轮加工的三维动画仿真。 相似文献
8.
论高强度钢压杆稳定计算中的屈服强度因数 总被引:1,自引:0,他引:1
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)关于压杆稳定计算的规定一般以Q235钢为基础,并通过引入屈服强度因数ξ=(fy/235)1/2使其适用于高强度钢压杆。但是,这一因数的运用在很多情况下过于简单化,致使高强度钢压杆承载潜力不能充分发挥。本文对轴压构件的板件进行的综合分析表明,中等和大长细比构件的板件宽厚比限值只有一部分需要和因数ξ挂钩。此项分析同时采取了两种准则,并考虑了构件初弯曲的影响。格构式轴压构件剪力分析表明,现行规范的公式(5.1.6)的因数ξ可以删去。此外,单边连接的单角钢压杆简化为轴压构件时,等效长细比只要部分乘以因数ξ即可。 相似文献
9.
基于VB的凸轮机构的参数化设计及其动画仿真 总被引:1,自引:0,他引:1
本文以VB为主体开发语言,实现了参数化设计凸轮和凸轮轮廓设计过程的动画仿真,既提高了凸轮设计效率,又益于计算机辅助教学. 相似文献
10.
本文以VB为主体开发语言,实现了参数化设计凸轮和凸轮轮廓设计过程的动画仿真,既提高了凸轮设计效率,又益于计算机辅助教学。 相似文献