钢管混凝土拱桥收缩次内力计算

针对管内混凝土收缩会在钢管混凝土超静定拱中产生次内力,根据钢管混凝土拱的结构特性,提出了2种钢管混凝土拱收缩次内力计算方法——解析法和有限元法,并采用这2种计算方法对9个钢管混凝土拱桥实例进行分析.结果表明:2种方法均可用于计算钢管混凝土拱桥的收缩次内力,但采用等效降温15℃～20℃的解析法计算得到的收缩次内力较采用有限元法直接计算的收缩次内力大了50％以上;若采用等效降温的解析法计算,等效降温值还有待于进一步研究.     

不同加载速率条件下饱和重塑黏性土的微观变形特性试验研究

对具有相同初始状态的饱和重塑黏性土采用不同加载速率进行固结,并在不同加载阶段对试样进行核磁共振测量,通过定性分析横向驰豫时间T₂分布或T₂谱面积变化与孔隙的关系,研究饱和重塑黏性土的变形微细观响应。结果表明：饱和重塑黏性土的固结初始阶段的T₂谱由两个峰组成,随着加载固结的进行,大孔径孔隙逐渐闭合成小孔径孔隙,最终的T₂谱形态都是单峰;加载较快土样在加载初期,受排水滞后的影响,其T₂曲线谱的变化趋势不明显,恒载足够长时间后,无论加载速率快慢,土样的T₂曲线谱最终形态极为相似,说明加载速率只对土样的中间状态产生影响,最终状态由试样初始状态决定。     

自适应固结状态下饱和重塑黏性土的K_0率相关特性研究

为研究饱和重塑黏性土的K_0率相关特性,采用自适应一维K_0固结仪进行固结试验。根据试验所得数据分析不同加载速率条件下K_0值对固结变形的影响,建立率相关数理式进行定量描述,并探寻K_0最大值的求解。研究结果表明:静止土压力系数K_0在试验设计的不同固结阶段影响不同;在加载固结段,符合加载速率越快,K_0值越大的规律;在恒载固结段,K_0值的变化与前期加载无关,均体现出随应变增加而减小的趋势。K_0具有过程值,且K_0最大值与加载速率正相关,若忽略该影响,对工程可能造成安全隐患。     

民采空区走向对露天矿边坡稳定性的影响分析

民采空区走向是影响露天矿边坡稳定性的重要因素之一。在现场调查的基础上,采用有限元法分析了不同民采空区走向下边坡的位移场和应力场。研究结果表明:民采空区走向与边坡面斜交时,顶板拉应力集中程度最高,在外力扰动下发生坍塌、导致边坡失稳的可能性最大;民采空区与边坡面平行或垂直时,顶板应力集中程度较小,民采空区的存在对边坡稳定性影响不大。     

基于极限平衡理论的徐变CFT轴压短柱的截面强度算法研究

将持久荷载引起的钢管应力增量作为初始应力,提出徐变应力度的概念,根据极限平衡理论推导了钢管混凝土(CFT)短柱在持续轴压荷载作用之后的截面强度计算公式,并将该计算结果与试验测得的值进行比较.结果表明,本文考虑持久荷载之后的截面强度折减率与试验测得的值比较接近,并具有较小的离散度.分析了持久荷载作用之后钢管约束效应发生的...     

钢管混凝土拱桥收缩次内力计算

针对管内混凝土收缩会在钢管混凝土超静定拱中产生次内力,根据钢管混凝土拱的结构特性,提出了2种钢管混凝土拱收缩次内力计算方法——解析法和有限元法,并采用这2种计算方法对9个钢管混凝土拱桥实例进行分析。结果表明：2种方法均可用于计算钢管混凝土拱桥的收缩次内力,但采用等效降温15℃～20℃的解析法计算得到的收缩次内力较采用有限元法直接计算的收缩次内力大了50％以上;若采用等效降温的解析法计算,等效降温值还有待于进一步研究。     

考虑持久荷载影响的CFT柱稳定承载力试验研究

进行以长细比λ和轴压比m为参数的钢管混凝土(CFT)轴心受压柱的持久荷载试验研究，分析长期荷载作用后CFT柱的稳定承载力。结果表明，与未施加持久荷载的中长柱相比，持久荷载作用后钢管进入弹塑性和塑性时对应的荷载降低，而构件达到最大荷载时对应的应变增大；随长细比和轴压比的增大，长期荷载作用对CFT柱稳定承载力的影响越大，且前者的影响大于后者。提出采用考虑持久荷载作用影响的核心混凝土应力-应变关系模型，分三阶段计算的有限元计算方法分析持久荷载作用后的CFT柱稳定极限承载力，结果与试验结果吻合较好，可用于参数分析。     

饱和重塑黏性土固结过程的孔径分布特性研究

对饱和重塑黏性土采用不同加载速率进行排水固结,将不同加载时段的试样进行核磁共振(NMR)测量,分析横向驰豫时间T₂分布、T₂谱面积变化与孔隙的关系,研究饱和重塑黏性土固结过程的孔径分布特性。结果表明:饱和重塑黏性土试样初始阶段的横向驰豫时间T₂为两谱峰,分别代表大小孔径的孔隙,随着加载的进行,各试样组试样孔径逐渐向较小尺寸转移,最终变成致密均匀的小孔径孔隙;恒载一定时间后,孔径变化不再明显,说明孔隙中可流动流体已排尽,此时完成排水固结;根据加载速率与最大孔压的正相关关系得到一分界速率,合理推断控制加载速率小于该值,则主固结阶段即完成排水固结。