排序方式: 共有16条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
我公司生料粉磨系统采用宇部UM50.4立磨,配备有2台BHP178V减速机,功率3600kW,减速机结构示意见图1。 相似文献
2.
<正>我公司两条5 000 t/d熟料生产线,有2台UM50.4的宇部立磨,设计台时产量390 t/h,平时运行415 t/h,生料配料一直采用湿排粉煤灰,平均水分25%,结合我公司目前使用的铁矿选矿污泥(平均水分15.6%)、黄河淤泥(平均水分10%),造成生料磨在磨内不喷水的情况下,出磨温度只有72℃左右,严重低于袋收尘器要求的进口温度85℃的设计标准,尤其在冬季容易造成袋收尘器结露,严重影响袋收尘器的正常运 相似文献
3.
我公司生料立磨制造厂家为日本宇部兴产机械株式会社,型号为UBE50.4,设计生产能力为390 t/h,2003年引进,2004年6月投入使用。生产过程中发现磨机台时产量偏低,磨内压差偏高约7 300 Pa,回粉物料在锥体内来回循环,有时出现塌料现象,使磨内压差、振动值不稳定,严重制约着磨机台时产量。通过对生料磨选粉机的图纸进行分析,发现选粉机回粉下料溜子与入磨溜子直接的间隙400 mm,间隙太大,增加了磨内物料的无效循环,增大磨内的阻力,影响研磨效率,参照国内同类型立磨生产线,决定对生料磨选粉机回粉下料溜子进行技改。 相似文献
4.
5.
6.
对K424合金进行不同温度的固溶处理((1200~1240)℃×4 h+空冷)。对固溶后的合金进行975℃/196 MPa条件下的高温持久试验和室温拉伸试验,并对其显微组织进行表征。结果表明,K424合金在1220、1230和1240℃完全固溶并重新析出均匀、细小且立方度较高的γ′相。相较于(1200~1210)℃×4 h不完全固溶处理,经(1220~1240)℃×4 h完全固溶处理后K424合金的持久寿命明显提高,但室温强度和塑性略低,经1220℃×4 h固溶处理后,K424合金的持久寿命最高,达到97.8 h,是最优固溶处理工艺。不规则的大尺寸γ′相钉扎合金晶界以及阻碍晶内位错滑移,是不完全固溶处理后K424合金室温强度和塑性略高的原因。较高的错配度和立方度、共晶基本溶解以及较高的γ′相体积分数是1220℃×4 h固溶处理后K424合金持久寿命最高的主要原因。 相似文献
7.
8.
将没食子酸(GA)和香草酸(VA)分别与乳清蛋白(WPI)进行共价交联制备复合物(WGA和WVA),测定巯基含量、表面疏水性等理化指标并进行二、三级结构的表征。以复合颗粒为乳化剂制备松仁油Pickering乳液(WGAP和WVAP),对Pickering乳液的粒径分布、流变学行为和脂质氧化产物生成量等指标进行表征,研究不同剂量和类型的酚类物质诱导表面疏水性的变化对Pickering乳液理化特性和氧化稳定性的影响。结果表明,WGA和WVP的巯基含量降低,表面疏水性显著增加(P<0.05),WGA和WVA最大发射峰均红移到361.07 nm处,其中WGA的荧光强度猝灭率分别为91.05%,89.98%,94.02%,而WVA的荧光强度猝灭率分别为20.12%,27.49%,31.19%。与对照WPP相比,WGAP粒径分布的主峰位置集中于204.1~276.4 nm之间;WVAP粒径分布的主峰位置则集中于217.7~256.2 nm之间。WGAP和WVAP均属于假塑性流体,储能模量(G’)始终高于损耗模量(G’’),均表现出抑制脂质氧化产物生成的能力。2种羟基苯甲酸类可不同程度地提高表... 相似文献
9.
我公司1#线5 000 t/d熟料生产线采用Φ4.8 m×74 m回转窑,大齿圈模数为36,大齿圈齿数202,小齿轮齿数23。2016年8月份大齿圈振动情况比较严重,现场间歇性振动较大,小齿轮两侧油污溢出,隐患较大。大齿圈小齿轮轴承座振动测量数据见表1。 相似文献
10.
应用实验测试的方法对常温常压下不同配比的液化石油气/空气的燃烧特性进行研究,获得了水平管内火焰传播速度、火焰中心温度、火焰高度等随着液化气体积分数的变化规律。结果表明:火焰传播速度随着液化石油气体积分数的增大先增大后减小,最大值出现在体积分数为2. 78%处,即当量比为0. 98;不同燃烧方式火焰中心温度沿高度方向变化规律不同,扩散火焰的温度分布均匀;半预混火焰温度沿高度方向先上升后下降;全预混火焰中心温度随火焰高度的增加而下降;火焰高度随着液化石油气体积分数变化而变化,在当量比小于1时,火焰高度随着液化石油气体积分数的减小而降低,当接近化学当量比时达到最低;当量比大于1后,随着液化石油气体积分数减小,火焰高度增加。 相似文献