桩承式路堤平面土拱应力折减系数影响因素分析

通过二维数值模拟对桩承式路堤平面土拱应力折减系数进行了分析,探讨了影响折减系数的因素及其变化规律,结果表明:抗剪强度高的土体,应力折减系数较小,土拱效应作用显著,在一定范围中填土高度的增加,使得土拱效应逐渐形成,应力折减系数逐渐减小,土拱效应逐渐增强;桩净间距的增大或桩径的减小,都会使得应力折减系数增大,削弱了土拱效应的发挥程度。     

高性能混凝土经飞机除冰液长期作用的化学腐蚀

飞机除冰液对机场高性能混凝土(HPC)长期作用的腐蚀性未知,采用浸泡腐蚀法经过4 a测定了普通水泥混凝土(OPC)和HPC分别在水、25%乙二醇(飞机除冰液)和25%商用飞机除冰液(LBR-A除冰液)中的抗腐蚀性。结果表明,除冰液与OPC表层的CH发生化学腐蚀反应,产生结晶腐蚀产物,使得混凝土试件质量不减反增,LBR-A除冰液对混凝土表层的腐蚀性比乙二醇更强一些。但除冰液的长期作用并不能对水泥混凝土的内部结构造成实质性影响,仅限于表层的逐层剥蚀。因此,在商用飞机除冰液的长期腐蚀作用下,用硅酸盐水泥掺加40%粉煤灰(FA)配制的HPC抗腐蚀性最好,用抗硫酸盐硅酸盐水泥掺加40%FA配制的HPC抗腐蚀性次之,OPC抗腐蚀性较差。     

海洋环境下混凝土自由氯离子扩散系数试验

采用自然扩散法研究了普通混凝土、粉煤灰混凝土和矿渣混凝土在模拟海水环境中的氯离子扩散特性,探讨了养护龄期、暴露时间及矿物掺合料掺量对混凝土自由氯离子扩散系数的影响.结果表明:混凝土的自由氯离子扩散系数随着暴露时间的延长呈幂指数降低,而且其时间依赖性与养护时间及矿物掺合料掺量有关;当养护龄期达到730 d、粉煤灰和矿渣掺量(质量分数)分别达到30％和45％时,混凝土的自由氯离子扩散系数随暴露时间的降低速度最快;延长养护龄期及掺加粉煤灰和矿渣,对于降低混凝土的长期自由氯离子扩散系数具有重要的作用.     

水泥混凝土在机场道面除冰液作用下的化学腐蚀

进行了普通混凝土(OPC)和高性能混凝土(HPC)试件在质量分数为3.5％,12.5％,25％的醋酸钙镁(CMA)溶液中的浸泡试验,测定了腐蚀过程中混凝土试件的质量变化和相对动弹性模量,跟踪了试件表面的剥落特征,比较了硅酸盐水泥HPC和抗硫酸盐水泥HPC的抗CMA腐蚀性.结果表明:CMA对水泥混凝土的腐蚀破坏以表面剥落及其引起的质量损失为特征,反映内在质量的相对动弹性模量并没有显著降低;混凝土的CMA腐蚀剥落程度与CMA溶液浓度和腐蚀时间有关,当浸泡腐蚀时间超过450 d以后,其腐蚀剥落现象开始加剧,而且浓度越大,腐蚀剥落越明显;25％质量分数CMA溶液对OPC具有非常严重的腐蚀破坏,对P·Ⅱ52.5水泥HPC的腐蚀破坏最小,对P·HSR42.5水泥HPC的腐蚀破坏介于两者之间;CMA对混凝土的腐蚀破坏属于表面腐蚀剥落,并不会在混凝土内部产生腐蚀微裂缝,这为今后研究CMA对混凝土的腐蚀破坏机理提供了可靠的试验基础;采用P·Ⅱ52.5水泥HPC可以解决机场道面水泥混凝土的CMA机场道面除冰液的腐蚀破坏问题,为中国北方地区机场道面HPC的研发提供了依据.     

盾构隧道混凝土管片的承载力退化模型

介绍了混凝土结构承载能力的退化模型,基于承载能力限值的混凝土结构耐久性寿命T=t1+t2。确定了退化模型水平段时间(t1),t1=min(TCO2,TCl-,TSO24-,TD),并确定了TCO2,TCl-,TSO24-,TD;建立了锈蚀钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算模型、钢筋锈蚀截面损失率计算模型、杂散电流腐蚀下钢筋锈蚀截面损失率计算模型、腐蚀混凝土轴心抗压强度计算模型,确定了退化模型下降段时间(t2);给出了杂散电流和氯离子与混凝土的力学性能退化关系。     

快速烘干法测定砂土及粉土含水率的试验研究

通过试验研究,阐述了快速烘干法测定土的含水率的试验方法步骤,并将快速烘干法与标准烘干法的实验数据进行了对比分析,指出采用快速烘干法测定土的含水率是可行的,并且能够提高工作效率。     

混凝土在醋酸钙镁除冰液作用下的冻融破坏机理

为进一步研究冻融过程中醋酸钙镁除冰液对混凝土的冻融破坏机理,本文配置不同质量浓度的醋酸钙镁除冰液,进行其在低温下的结冰压力实验;制备硅酸盐水泥混凝土和抗硫酸盐水泥混凝土,进行其在水冻和醋酸钙镁除冰液盐冻环境下的冻融实验;同时对冻后的混凝土表层物相进行X射线衍射实验,使用扫描电子显微镜实验分析混凝土内部微观结构变化.实验...     

纤维增强高性能混凝土在醋酸钙镁溶液中的抗腐蚀性

以醋酸钙镁(CMA)为主要成分的机场道面除冰液对道面高性能混凝土(HPC)具有一定的腐蚀性,纤维增强高性能混凝土(FRHPC)在机场道面除冰液中的腐蚀未知.进行了FRHPC试件在浓度为25％的CMA溶液中的浸泡实验,测定了腐蚀过程中混凝土试件的单位表面积剥蚀量和相对动动弹性模量,跟踪了试件表面的剥落特征,比较了HPC和FRHPC的抗CMA腐蚀性.结果表明:HPC和低弹性模量纤维试件FRHPC1经过1522 d腐蚀,单位表面积剥蚀量均显著增长,相对动弹性模量均在90％以上,HPC表面产生较强的剥蚀,FRHPC1表面产生严重剥蚀;高弹性模量纤维试件FRHPC2经过1522 d腐蚀,单位表面积剥蚀量增长微弱,相对动弹性模量保持在100％以上,表面出现少量剥蚀.采用混杂纤维FRHPC3经过1522 d腐蚀,单位表面积剥蚀量几乎没有变化,相对动弹性模量更是超过110％,表面完好无损.因此,混凝土纤维弹性模量越高抗表面剥蚀效果越好,尤其混杂纤维混凝土抗表面剥蚀效果非常明显.