静/动载作用下埋地管道力学性能的试验分析

针对埋地管道开展了静载和循环荷载试验,综合分析了荷载类型、加载角度、管道外径和管道材质等因素对管道力学与变形性能以及管周土压力分布规律的影响。结果表明:静载作用下,管周土中垂直土压力大小与加载位置关系密切,水平土压力受“土拱效应”影响显著;管道呈现水平向外鼓胀、垂直径向压缩的椭圆状变形,且承压板荷载越大,管道变形越严重,同时管顶“土拱效应”越显著。循环荷载对埋地管道上方土层的沉降影响明显大于静载;改变承压板角度时效果差异明显,当加载范围关于管道轴线对称时埋地管道所受影响显著。对比不同外径和材质的埋地管道,发现当厚径比相同时,管径越大,壁厚越大,弹性模量也越大,管道的抗变形性能也就越好;公称压力相同时,聚丙烯管道抗变形能力强于外径相等的高密度聚乙烯管道。     

矿浆载流分析仪及其在某选厂的在线监测应用

介绍了OSA100分析仪的工作原理、系统配置和标定建模方法,以及在甘肃某镍铜选矿厂浮选车间对精矿、尾矿流道产品的镍、铜品位在线监测的应用。结果表明,OSA100矿浆在线分析仪可以实现矿浆品位的在线监测,提高企业工业化水平。     

线性化校正方法试验研究

线性化校正方法是解决当载流X荧光分析仪工作状态发生变化造成品位分析模型精度下降或完全失去分析能力时,如何对元素目标强度值进行校正,使品位分析模型仍能继续使用的一种行之有效的手段。     

土工格栅防护浅埋HDPE管道的力学性能数值分析

为了研究不同加筋防护形式下埋地管道力学性能的差异,借助ABAQUS软件对静载作用下采用土工格栅防护浅埋HDPE管道的效果进行了数值模拟.结果表明:仅在管道上方加筋时其极限承载力可提高约0.7倍,而采用倒U形或环包式加筋时可提高约2.0倍;格栅加筋可有效抑制管道变形,且随着筋材数量的增加,埋地管道破坏形式由加载板地基破坏...     

受静载和循环荷载作用的基础下加筋挡墙工作性能分析

 基于受静载和循环荷载作用的基础下加筋挡墙模型试验,综合对比分析了基础位置、荷载大小、频率和循环次数等因素对加筋挡墙力学与变形性能的影响。试验结果表明：(1) 以基础极限承载力为标准,确定基础最佳偏移距离为0.3H(墙高);(2) 基础沉降和挡墙水平位移随荷载、频率和循环次数的增加而增加,当基础受静载且达到极限承载力前,沉降与墙高比均小于2%,挡墙水平位移与墙高比均小于1%;当基础受循环荷载时,增加循环荷载水平和频率使初始阶段基础沉降和挡墙水平位移增加明显,但随循环次数增加而变形收敛;(3) 紧邻基础下方的筋材应变显著高于其他层,且循环荷载水平越高,循环次数增多时筋材应变增幅显著;(4) 静载时挡墙破坏随基础偏移距离增加而由初始顶层面板被挤出,逐渐过渡到破坏面沿基础边缘并向挡墙深部发展的剪切破坏为主;当基础受循环荷载且频率较小时,顶层面板以挤出变形为主,增加荷载水平和频率,挡墙以中部面板挤出破坏为主。     

脉冲参数对氨基磺酸盐镀镍择优取向的影响

采用脉冲电镀在氨基磺酸盐镀液中以相同的平均电流密度不同脉冲导通／间歇时间制备镍镀层，用X射线衍射仪(XRD)研究了镀层结构及脉冲参数对镀层择优取向的影响。结果表明，所有镍镀层皆为面心立方结构，在(200)面有明显择优取向；脉冲间歇时间(toff)为9ms时，(200)面的相对取向密度(J200)随脉冲导通时间(ton)的增加而减小；ton为0．1ms时，J200随toff的增加而增大；当脉冲峰值电流密度(ip)大于19A／dm^2时，J200随ip的增大而增大；(200)面择优取向密度受过电位、镍离子的还原速度和氢氧化镍在阴极表面吸附的共同作用。     

循环荷载作用下格栅防护柔性埋地管道的性能分析

交通循环荷载下埋地管道性能与防护是当前研究的重点问题,首先针对格栅加筋柔性管道开展试验研究,分析管道埋深H为3D(D为管道外径)时循环荷载水平和频率、首层格栅埋深、长度、层间距和筋材层数对管道力学与变形性能的影响,试验结果表明:首层格栅最佳埋深u为0.4B(B为加载板宽度),最佳层间距ug为0.5B,最佳铺设长度L为5D;增加格栅层数能显著增强土体,从而有效减少管道变形和加载板沉降;提高荷载水平或降低荷载频率使管道变形、加载板沉降和格栅应变整体显著增加;格栅应变随其与加载板中心的距离增加而减小,格栅中心点应变随循环次数增加呈现先增加后减少的趋势。进而,基于有限元数值模拟分析管道埋深H、加载板宽度B和管径D对管道力学性能的影响,数值结果表明增加管道埋深或减小加载板宽度,管道径向变形减小;同等荷载作用下,减小管径时管道径向变形增大,筋材加筋效果减弱,适当增加管道直径,有利于筋材加筋作用的充分发挥,从而减小管道径向变形。     

贫铀表面脉冲电镀镍层的腐蚀机理研究

利用扫描电镜、X射线能谱仪及电化学测试技术对贫铀表面脉冲电镀镍层的腐蚀机理进行了研究。结果表明：在含50μg／g Cl^-的KCl溶液中，首先，在铀表面镍镀层的孔隙处发生腐蚀并逐渐扩展到铀／镍界面；腐蚀产物在界面的积累导致镍镀层开裂；镍对铀是一种阴极性镀层，铀镍接触发生电偶腐蚀，镍对铀的保护作用基于镍镀层对腐蚀介质的物理屏障，提高镀层的致密性可改善镍镀层对铀基体的抗腐蚀能力。     

金属铀表面经CO处理后的腐蚀行为研究

采用增重法和电化学方法分别研究了金属铀表面经CO处理后在40℃干燥空气中的抗氧化能力和在14mmol/L Cl^-溶液中的抗化学介质腐蚀的能力。研究结果表明：金属铀表面经CO处理后，在40℃干燥空气中的抗氧化能力增强；在14mmol/L Cl^-溶液中的抗化学介质腐蚀的能力也增强，而且在实验所用CO剂量范围内，金属铀的抗腐蚀能力随C0剂量的增加而增强。     

贫铀表面脉冲电镀镍的电化学腐蚀行为

为了防止放射性污染,减缓铀的腐蚀,广泛采用在贫铀表面电镀镍.利用线性极化、动电位极化和电化学阻抗谱技术对贫铀表面脉冲电镀镍的电化学腐蚀行为进行了研究.结果表明,在含50μg cl-的KCl溶液中,镍的腐蚀电位高于贫铀,镍镀层对贫铀是一种阴极性镀层;与直流电镀镍相比,铀表面脉冲电镀镍腐蚀电位更高,极化电阻更大,腐蚀电流更小,电化学阻抗幅值更大,对铀基体具有良好的防腐蚀性能;随着浸泡时间的推移,脉冲电镀镍腐蚀电位下降,极化电阻减小,腐蚀电流增大,电化学阻抗幅值降低,电极过程由一个时间常数向两个时间常数转变,腐蚀特性由点蚀向电偶腐蚀转变.