可拆卸的管式水冷壁——苏联专利663958

本发明属于动力工业方面,可以用作蒸汽锅炉和工业窑炉等的保护设备。和本发明最近似的是由U形热交换管子连接组成的管式水冷壁。这种管式水冷壁的缺点是管子间采用刚     

重油火焰高温区中机械不完全燃烧的确定

确定机械不完全燃烧的计算方法和实验方法有好几种。计算方法就是根据烟气分析、燃料耗量、空气流量等资料算出q_4值。由于这种方法不够精确(误差约为±3%),故实际上使用该法仅局限于重油火焰的开始区。直接确定机械不完全燃烧的方法是先用液体起泡器捕获固体微粒,然后过滤,并     

全苏第四届固体燃料燃烧会议

1974年3月19～21日在新西伯利亚市召开了全苏第四届固体燃料燃烧会议,全苏各大城市有53个单位参加了会议。波兰、保加利亚和阿富汗的代表也参加了会议。会议一共听取了118篇报告,其中波兰3篇,保加利亚1篇。会议讨论了固体燃料的燃烧理论,燃烧过程的物理和数学模拟方法,以及在动力工业中创造新的固体燃料燃烧方式和改进现有的燃烧方式。会议还讨论了关于防止环境污染方面的报告。     

上海动力工程咨询部成立

1988年5月4日上海动力工程咨询部在上海科学会堂举行成立大会.会议由该部副主任周锡生主持.咨询部主任杨锦山首先致词,并向咨询部顾问和特约咨询员发了聘书.上海科协科技咨询服务中心徐国权应邀出席并致词.会议决定了咨询部章程和内部管理办法.上海动力工程咨询部由中国机械工程学会动力工程学会、上海锅炉热工学会、上海透平     

用电子计算机设计柱塞型调节阀阀瓣型线

在本世纪的五十年代,各国对柱塞型阀瓣的型线虽然建立了绘制型线的微分方程,但只能用图解法进行近似求解。随着六十年代电子计算机的日益广泛应用,人们终于找到了能用电子计算机求精确解的阀瓣型线方程,从而使柱塞型调节阀的设计前进了一大步。本文推导了建立阀瓣型线方程的过程,求方程根的方法,并结合实例进行了计算。本文对实现柱塞型调节阀阀瓣设计的现代化具有一定的现实意义。     

纵向内肋片管中速度的分布情况

大多数纵向内肋片管的中心通道(主流)截面和肋间槽道(Z 股支流)截面之比F_0/F_k 约为20～100。因此,介质在纵向内肋片管中的运动,可以看成是主流在中心通道中的运动和Z 股支流在肋间槽道中的运动。支流的流动特性取决于肋间槽道的几何尺寸d_(зк)、h、2b(图1)和主流的水动力特性。因此主流和支流之间的速度分布规律,可看成是在一个不闭合的肋间槽道中进行,从而设想介绍在纵向内肋管中的运动。     

受热管束中的流动

管束在受热管系两个集箱之间由许多平行连接管组成的部件称为管束。液体冷却介质就通过管束而形成自然循环、强制循环或直流循环。在管束进口,或者是饱和蒸汽温度,或者低于该温度。在管束出口,对有汽包的循环系统来说,是汽水混合物;对无汽包的直流锅炉循环来说,或者是含水分很少的湿蒸汽,或者是饱和蒸汽,或者是稍微有点过热的蒸汽。     

大型气、油复合燃烧器的发展、试验及运行经验

在燃烧技术方面,如果没有详尽的试验和长期的运行经验,那未要发展优良的燃烧器几乎是不可想象的。但大型复合燃烧器的试验是存在问题的。只有当锅炉业已确定,或专门建造一个燃烧器试验台(图1)时,才能顺利地进行大型燃烧器的试验。     

直流锅炉液态排渣炉膛鳍片管水冷壁的热负荷

克纳泊(Knepper)机组中锅炉的结构及系统克纳泊直流锅炉的压力为235巴,过热和再热温度都是535℃,具有多级式液态排渣炉膛,过热蒸汽出力为1070吨/时,再热蒸汽出力980吨/时,配34万瓩汽轮机组,如图1所示。热值为21000千焦/公斤的煤,经过4台辊筒式磨煤机,送入布置成两层的16只燃烧器中。燃烧器还装有油枪,当磨煤机发生事故时,油枪完全可承担全部负荷。该机组有一再循环系统,专用来启动和在33%以下的低负荷运行。锅炉悬吊在屋顶构架上,并由四周的鳍片管水冷壁来支承。为避免膨胀的差别,悬吊的液态排渣炉膛通过蒸发段管子来支承重量。煤粉制     

美苏八十年代电站锅炉概况

本文根据对美苏电站锅炉近况的调查,就美国超临界机组在可用率、煤耗和发电成本三方面的对比.提出发展国产超临界参数锅炉的建议;同时,文章根据电脑在辅助设计、辅助制造、自控运行等方面的作用,提出电站设备行业推广应用电脑的建议。