躺板极电渣堆焊的实质及工艺的研究

躺板极电渣堆焊是对大面积的水平表面进行堆焊的一种有效方法。它的优点是工艺简单,操作方便,易于掌握,不需复杂的设备,生产率高。用容量不大的焊机,就可以一次行程堆焊出宽度达100毫米的焊道。目前,堆焊在我国已经受到广泛的重视,特别是用堆焊法来制造各种耐磨、耐腐蚀等合金钢的双金属零件,对节省贵重的合金钢材具有重大的经济意义。关于采用躺置的大截面板状焊条在熔剂层下进行电弧焊的方法,早在1948年苏联就已有人提出。在     

一机部锅炉压力容器行业工艺座谈会在武汉召开

1981年9月22～27日,一机部在武汉召开了锅炉压力容器工艺纪律座谈会。参加会议的有各省、市、自治区机械局(厅),锅炉压力容器制造厂及有关研究院,所等127个单位139人。会议交流了一年多来各单位在加强全面质量管理,严格工艺纪律,提高锅炉压力容器产品质量方面的经验;检查了对一机部一九八○年四月颁发的“严格工艺纪律的规定”的执行情况;研究了进一步贯彻严格工艺纪律规定的措施。一机部科技司付司长孙大涌同志在会上讲     

9%Ni钢焊接熔合区的氢致裂纹与马氏体带的关系

利用金相法、超高温显微镜及超高压透射电子显微镜技术,对9%Ni 钢焊接熔合区马氏体带的特性,拉应力对9%Ni 钢焊接熔合区组织,性能的影响进行了探讨。试验得出用Cr17Ni13Mn8W3奥氏体钢焊条焊接9%Ni 钢时,熔合区马氏体带中包含具有孪晶精细结构的马氏体,该马氏体带的相变滞后于热影响区的马氏体,其中的残余奥氏体稳定性不高,在拉应力作用或低温条件下易于转变成马氏体,从而增加了熔合区氢致裂纹倾向。提出了9%Ni 钢焊接熔合区氢致裂纹形成的模型。     

九江大桥15MnVNq－C钢焊接过热区的低温韧性

１５ＭｎＶＮｑ－Ｃ钢为九江长江大桥主要用钢．其过热区低温韧性较优化前１５ＭｎＶＮｑ－Ａ钢有大幅度改善。为分析１５ＭｎＶＮｑ－Ｃ钢焊接过热区低温韧性改善的原因，本文采用热模拟技术对比研究了过热区组织及其对韧性的影响，过热区Ｖ（Ｃ、Ｎ），Ｔｉ（Ｃ、Ｎ）的析出行为及其析出相对组织和韧性的影响。结果指出，含微量Ｔｉ（０．０１２％）的１５ＭｎＶＮｑ－Ｃ钢过热区低温韧性的改善与难溶的ＴｉＮ析出相粒子有关。由于微量Ｔｉ的存在，降低了过热区固溶Ｎ含量，促进了韧性较高的针状铁素体的形成，从而改善了过热区的低温韧性。     

直接空冷机组排汽管道弯头的失稳分析

为了分析直接空冷机组排汽管道弯头在重力和外压载荷作用下稳定性能力,采用线性屈曲和非线性屈曲分析方法,并借助Ansys有限元分析软件,对比较常用的外径为3 200mm的直接空冷机组排汽管道弯头进行失稳分析,获得了不同的临界外压载荷,最后根据GB 150《压力容器》,得到稳定许用外压载荷。计算结果表明:就单独针对一个弯头而言,外压载荷对弯头的稳定性影响起着主要作用,而重力载荷对弯头的稳定性影响很小;线性屈曲分析获得的临界外压载荷不偏于保守,通常大于非线性屈曲分析获得计算结果。为了得到更安全的临界外压载荷,建议工程运用的时候要进行非线性屈曲分析。     

低合金结构钢焊条熔敷金属的成分、组织与韧性研究

本文通过对金相和断口的分析,提出了国产507焊条低温冲击韧性偏低和不稳定的主要原因。研究了焊缝金属成分、组织与韧性的关系。在此基础上所研制的CHJ507GR高韧性焊条的低温韧性值较高且稳定,脆性转变温度为-40℃以下。     

T-1、StE690和Wel-ten80c钢焊接过热区精细结构及对性能的影响

本文对T-1、StE690和Wel-ten80c等3种800MPa级低合金高强度钢的t_((?)/s)(800℃至500℃冷却时间)为5s和65s时焊接过热区的韧性和氢裂敏感性进行了研究并测试了其残余奥氏体含量;应用透射电镜观察比较了两种过热区的精细结构。研究认为,界面碳化物存在特征和岛状组织精细构成是影响全马氏体(M)过热区和全贝氏体(B_1)过热区性能的重要因素;当残余奥氏体呈薄膜状或条状存在时,其量越多,对降低过热区氢裂敏感性越有利。     

低合金高强度钢焊接冷裂缝的防止措施(一)

概述 1.焊接冷裂缝的特征冷裂缝是焊接低合金高强度钢、超高强度钢、中碳钢、高碳钢、钛合金以及铝合金等金属材料容易出现的一种危险缺陷。对于淬硬性较强的中、高碳钢、超高强度钢或工具钢,冷裂缝一般是在焊后冷却到马氏体转变点(MS)附近,大约200～300℃以下的温度产生。对于低合金高强度钢,则产生在150℃以下的室温或低温条件下,而且是在50～-70℃的温度范围内较敏感。焊接冷裂缝有时在焊后冷却到一定温度下