直升机尾减速器机匣疲劳试验方法研究

根据减速器机匣疲劳损伤应力循环的动、静应力包罗线方法确定了疲劳试验加载方案;根据设计载荷谱或飞行实测,确定各载荷作用点的状态载荷并编制了疲劳试验谱;根据减速器机匣的受力形式,完成减速器机匣疲劳试验装置的设计。结果表明,该试验装置既可以考虑高频动载荷的影响,又能简化疲劳试验的加载程序,明显缩短了疲劳试验的周期。     

Delta工艺Inconel 718合金热变形条件下的流变行为

在Gleeble-3500热模拟实验机上对Delta工艺Inconel 718合金进行高温压缩实验,研究其高温压缩变形的流变应力行为。结果表明:δ相时效态Inconel 718合金在本实验条件下具有正的应变速率敏感性,流变应力随着应变速率的降低和变形温度的升高而减小,动态再结晶是合金重要的软化机制。δ相时效态Inconel 718合金的热变形激活能为497.407 kJ/mol,高温压缩峰值流变应力与变形温度和应变速率的关系可用双曲正弦函数表示。     

浅析移动模架在特大桥扩建施工中的应用

移动模架造桥机具有施工质量好、操作方便、不占用桥下空间、无需大型梁场等特点。结合行北渭河特大桥扩建工程施工特点，围绕移动模架拼装、移动模架预压及箱梁混凝土浇筑等几个方面，介绍移动模架在特大桥梁中的施工技术要点。施工过程中需严格检查各设备零部件，安装完成后要严格按照模架预载设计进行加载，并且做好加载过程中模架的变形监测，确保移动模架的安装安全可靠。     

低温奥氏体钢的层错能

根据层错及层错能的物理本质和测试层错的依据，明确了层错能和层错形核能的定义。借助计算机处理大量试验结果得到了计算机层错能的表达式。     

两相区不同等温时间下低碳复相钢的组织与性能

采用两相区保温-淬火-贝氏体区等温-淬火(IQPB)热处理工艺,通过SEM、TEM、XRD、EPMA、室温拉伸等手段,研究了两相区等温时间对低碳贝氏体/铁素体复相钢组织组成、合金元素分布、残留奥氏体形貌、含量及力学性能的影响。结果表明:随两相区等温时间的增加,铁素体逐渐增加,贝氏体逐渐减少;抗拉强度由1116 MPa降低至971 MPa,断后伸长率和残留奥氏体含量呈先升高后降低的趋势,残留奥氏体中的碳含量逐渐增加。由于在拉伸过程中,残留奥氏体发生TRIP效应转变为马氏体,试验钢的强度和塑性得到双重提高。经两相区等温15 min时,强塑积达29 925 MPa·%。     

孤岛油田水淹层变化规律研究

孤岛油田经过40余年的开发,已经进入高含水生产阶段。研究结果表明水淹程度和注入水性质控制电阻率曲线特征变化和储层特征变化,岩石润湿性随着含水饱和度越高由亲油向亲水方向逐渐变化。随着油层含水饱和度的增加,流体特征发生一系列变化,与原始油层区别较大。     

预处理+A2/O+活性炭过滤处理焦化废水的实验研究

针对焦化废水的水质特性,提出了＂预处理＋A2/O＋活性炭过滤＂组合工艺处理焦化废水。通过连续实验,结果表明：该组合工艺对焦化废水中的COD、NH3-N和TN的去除效果较传统的A2/O工艺更好,COD去除率为83.46%,NH3-N去除率为74.33%,TN去除率为74.69%,SS去除率为74.25%,其中A2/O反应器总水力停留时间为30小时,最佳混合液回流比为3Q,实验结果验证了该组合工艺是可行的。     

高压直流输电系统中调相机的启动与并网策略

在高压直流输电系统发生严重电压跌落故障时,为提高系统的稳定性,降低换相失败的风险,在直流输电系统受端或弱交流系统送端宜加装调相机。正常情况下调相机的运行状态与同步电动机相同,但因其功能的特殊性,调相机与同步电动机在结构上有一定的区别,这就有必要对其启动和并网方式进行探讨。确定了调相机的最佳启动方式,提出在105%额定频率下堕速运行寻找同期点的方法 ,并以实例验证了该方法的可靠性。     

LPG摩托车发动机喷射方式的研究

阐述了LPG摩托车的发展及存在的问题。在试验研究的基础上，分析了LPG摩托车进气道气态喷射、进气道液态喷射和缸内液态直接喷射对发动机动力性和排放的影响。提出采用液态喷射可以提高LPG摩托车发动机的动力性，是未来LPG摩托车的发展方向。     

不同液膜厚度下电偶腐蚀当量折算研究

搭建薄液膜厚度测量与控制装置,采用微距参比电极后置法组建三电极体系,测量了在3.5%(质量分数,下同)NaCl不同液膜厚度下2024铝合金和TA15钛合金极化曲线和电偶电流,得到了不同厚度液膜下两种材料的电化学动力学参数;建立了基于薄壳电流分布的Comsol腐蚀仿真模型,得出了不同液膜厚度下的电偶电流以及电偶腐蚀与无电偶腐蚀时的当量折算系数。结果表明,利用仿真模型得到的电偶电流值与试验值吻合较好,50μm液膜厚度下的电偶电流约是溶液状态的25倍,随着液膜厚度的增大,电偶电流的下降速度逐渐增大,当液膜厚度达到1 000μm时,电偶电流趋近于溶液状态;50μm和100μm液膜厚度下电偶腐蚀折算系数约为无电偶状态下的5倍,当液膜厚度超过100μm时,折算系数急剧下降,到1 000μm时无论有无电偶腐蚀其折算系数均基本趋于1。