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1.
19孔道陶瓷膜元件过滤性能研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
详细介绍新型的具有特色的19孔道陶瓷膜过滤元件的结构、特点;由该元件组成的过滤器的结构、工作原理、实验流程及实验方法。对实验结果进行理论研究分析,得出该元件的外层孔道、中心孔道及全孔道的过滤速率变化情况及影响其过滤性能的因素等。  相似文献   
2.
由于铯化学性质活泼、易发生爆炸且价格昂贵,目前对中温铯热管的研究少见报道,而以高温钠、钾及钠钾合金热管的研究为主。鉴于中温热管应用及系统学术研究的需求,本文制备了铯热管,采用高频加热器调控其热流密度、数据采集系统监测管壁沿程的温度变化,对其启动性能及传热性能展开研究。实验结果表明,铯热管的启动演变规律与钠热管类似,利用Kn=0.01计算其转折温度更为准确。当热流密度q=18.04W/cm2时,通过热管沿程温度分布可知热管实现了声速极限下的启动,绝热段温度与蒸发段温度相差30.00℃。热流密度q=69.10W/cm2时,工作温度可达600.00℃,蒸发段与绝热段最大温差小于7.00℃,且有效长度为100%,表现出优异的换热性能和均温性。  相似文献   
3.
板框过滤过程及其实验研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
介绍了板框过滤操作条件,提出了如何判定过滤过程终了的问题。首先,创立了修正密度公式,推导了修正浓度公式;并提出了判定恒速过滤过程终了的依据。从理论上建立了优化模型,作为预测板框过滤终了的判定依据。其次,进行实验研究,得出该判定依据符合工程实际要求,对工业生产具有指导意义。  相似文献   
4.
置换洗涤分散模型及其数值模拟   总被引:1,自引:0,他引:1  
应用传质理论,采用微元分析方法,建立滤饼洗涤分散模型;通过一阶迎风格式及QUICK格式,求解出该模型的数值解。以文献数据进行验证,证明该模型是合理的,对同类性质物料的滤饼洗涤具有重要的指导意义。  相似文献   
5.
用统一强度理论对厚壁圆筒进行弹塑性分析,将由各种强度理论得出的弹性极限内压力、塑性极限内压力、弹塑性区的应力以及内压力与塑性半径之间的关系公式用统一解的形式表示。  相似文献   
6.
概述对流项离散格式所引起的假扩散现象及选择不同的离散格式对数值计算过程的影响;在分析稳定性可控的对流项离散格式(stability controllable second-order difference scheme, SCSD)的基础上,提出求解二维对流扩散问题时,直接采用块修正技术和PDMA算法的强隐迭代算法,并对该格式在近边界节点的离散方程的处理上采用非均匀网格技术.通过典型算例验证,该方法不仅抑制了假扩散现象,保证了计算精度,同时也使稳定性得到增强.因此,采用SCSD格式离散对流项,应用非均匀网格处理近边界,并将TDMA算法和PDMA算法同时纳入求解离散方程的做法是合理的,整个程序的框架具有很强的通用性.  相似文献   
7.
李治  袁达忠 《辽宁化工》2010,39(12):1297-1301
流体物性随温度变化呈现高变化特性时,密闭空间流体自然对流规律的模拟计算需要采用变物性计算方法。以液态水为研究对象,采用变物性方法研究其在密闭空间内的自然对流现象,分析温度变化时流体流动与传热过程,并采用分子间距变化规律对变温差下的密闭空间满液体理论进行解释。模拟计算结果表明:液体密度、粘度随温度改变较大时,对密闭空间内流体传热过程有较大影响,采用变物性方法可以更准确地模拟密闭空间内自然对流现象,并为热管技术的发展奠定一定的理论基础。  相似文献   
8.
两相闭式热虹吸管的流动与传热特性研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
对两相闭式热管内的流动与传热特性进行数值模拟.分段建立热管内的流动与传热方程,通过编写程序对控制方程进行求解.采用离散液膜下降高度方法,联合利用复合辛普森数值积分和四阶龙格库塔数值微分方法成功地实现模型求解过程.将热管内充液量、饱和蒸汽温度和加热段热流密度作为影响因素进行数值计算.在分析中考虑下降液膜和上升蒸汽之间界面剪切力的影响.数值计算结果发现,尽管界面剪切力有时对传热过程的影响不大,但冷凝段和蒸发段的液膜都有所增厚,模型预测结果与实验测量值吻合程度有所改善.数值模拟结果表明,综合考虑热管内界面剪切力和总体充液量对热管流动与传热特性的影响是有必要的,由此获得的传热特性关联式更符合实际情况,可以为热管换热器的性能计算和设计提供指导.  相似文献   
9.
针对热管倾斜放置时均温性恶化的情况,改进了黑体源热管结构,设计了一个标准黑体源用铜-R134a热管并进行了实验研究,测试了倾角、运行温度及充液量对其均温性的影响。以区域温度的标准差作为热管均匀性的衡量标准,实验发现倾角小于45°情况下,该热管倾斜的角度对热管温度的均匀性影响不大;热管温度均匀性随着热管运行温度的升高而逐渐变差;当热管运行温度在40~50 ℃时,热管温度均匀性随充液量变化不大。  相似文献   
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