BHP178V减速机的自行维修经验

我公司生料粉磨系统采用宇部UM50.4立磨,配备有2台BHP178V减速机,功率3600kW,减速机结构示意见图1。     

干排粉煤灰代替湿排粉煤灰的应用实践

<正>我公司两条5 000 t/d熟料生产线,有2台UM50.4的宇部立磨,设计台时产量390 t/h,平时运行415 t/h,生料配料一直采用湿排粉煤灰,平均水分25%,结合我公司目前使用的铁矿选矿污泥(平均水分15.6%)、黄河淤泥(平均水分10%),造成生料磨在磨内不喷水的情况下,出磨温度只有72℃左右,严重低于袋收尘器要求的进口温度85℃的设计标准,尤其在冬季容易造成袋收尘器结露,严重影响袋收尘器的正常运     

UBE50.4型生料立磨选粉机回粉锥体的改造

我公司生料立磨制造厂家为日本宇部兴产机械株式会社,型号为UBE50.4,设计生产能力为390 t/h,2003年引进,2004年6月投入使用。生产过程中发现磨机台时产量偏低,磨内压差偏高约7 300 Pa,回粉物料在锥体内来回循环,有时出现塌料现象,使磨内压差、振动值不稳定,严重制约着磨机台时产量。通过对生料磨选粉机的图纸进行分析,发现选粉机回粉下料溜子与入磨溜子直接的间隙400 mm,间隙太大,增加了磨内物料的无效循环,增大磨内的阻力,影响研磨效率,参照国内同类型立磨生产线,决定对生料磨选粉机回粉下料溜子进行技改。     

固溶温度对K424合金显微组织与力学性能的影响

对K424合金进行不同温度的固溶处理((1200～1240)℃×4 h+空冷)。对固溶后的合金进行975℃/196 MPa条件下的高温持久试验和室温拉伸试验,并对其显微组织进行表征。结果表明,K424合金在1220、1230和1240℃完全固溶并重新析出均匀、细小且立方度较高的γ′相。相较于(1200～1210)℃×4 h不完全固溶处理,经(1220～1240)℃×4 h完全固溶处理后K424合金的持久寿命明显提高,但室温强度和塑性略低,经1220℃×4 h固溶处理后,K424合金的持久寿命最高,达到97.8 h,是最优固溶处理工艺。不规则的大尺寸γ′相钉扎合金晶界以及阻碍晶内位错滑移,是不完全固溶处理后K424合金室温强度和塑性略高的原因。较高的错配度和立方度、共晶基本溶解以及较高的γ′相体积分数是1220℃×4 h固溶处理后K424合金持久寿命最高的主要原因。     

海上风力机泡沫铝夹芯板防护装置结构抗撞特性研究

海上风能的蓬勃发展及航线密集增大了船舶与风力机的碰撞机率.基于非线性动力学理论,提出泡沫铝夹芯板结构防护装置的概念设计,为验证所提设计防护性能的优劣采用Ls-Dyna模拟3000 t船舶与5 MW单立柱三桩基础海上风力机碰撞过程,在不同船舶速度下对比分析相同厚度不同层数夹芯板防护装置结构抗撞性能.结果表明:厚度相同时,...     

不同酚类与乳清蛋白共价交联对松仁油Pickering乳液的影响

将没食子酸（GA）和香草酸（VA）分别与乳清蛋白（WPI）进行共价交联制备复合物（WGA和WVA）,测定巯基含量、表面疏水性等理化指标并进行二、三级结构的表征。以复合颗粒为乳化剂制备松仁油Pickering乳液（WGAP和WVAP）,对Pickering乳液的粒径分布、流变学行为和脂质氧化产物生成量等指标进行表征,研究不同剂量和类型的酚类物质诱导表面疏水性的变化对Pickering乳液理化特性和氧化稳定性的影响。结果表明,WGA和WVP的巯基含量降低,表面疏水性显著增加（P<0.05）,WGA和WVA最大发射峰均红移到361.07 nm处,其中WGA的荧光强度猝灭率分别为91.05%,89.98%,94.02%,而WVA的荧光强度猝灭率分别为20.12%,27.49%,31.19%。与对照WPP相比,WGAP粒径分布的主峰位置集中于204.1～276.4 nm之间;WVAP粒径分布的主峰位置则集中于217.7～256.2 nm之间。WGAP和WVAP均属于假塑性流体,储能模量（G’）始终高于损耗模量（G’’）,均表现出抑制脂质氧化产物生成的能力。2种羟基苯甲酸类可不同程度地提高表...     

回转窑大齿圈振动分析及处理

我公司1#线5 000 t/d熟料生产线采用Φ4.8 m×74 m回转窑,大齿圈模数为36,大齿圈齿数202,小齿轮齿数23。2016年8月份大齿圈振动情况比较严重,现场间歇性振动较大,小齿轮两侧油污溢出,隐患较大。大齿圈小齿轮轴承座振动测量数据见表1。     

液化石油气层流燃烧火焰特性分析

应用实验测试的方法对常温常压下不同配比的液化石油气/空气的燃烧特性进行研究,获得了水平管内火焰传播速度、火焰中心温度、火焰高度等随着液化气体积分数的变化规律。结果表明:火焰传播速度随着液化石油气体积分数的增大先增大后减小,最大值出现在体积分数为2. 78%处,即当量比为0. 98;不同燃烧方式火焰中心温度沿高度方向变化规律不同,扩散火焰的温度分布均匀;半预混火焰温度沿高度方向先上升后下降;全预混火焰中心温度随火焰高度的增加而下降;火焰高度随着液化石油气体积分数变化而变化,在当量比小于1时,火焰高度随着液化石油气体积分数的减小而降低,当接近化学当量比时达到最低;当量比大于1后,随着液化石油气体积分数减小,火焰高度增加。