排序方式: 共有31条查询结果,搜索用时 62 毫秒
1.
利用工业试验和热模拟试验研究了未再结晶区轧制温度、弛豫时间、终冷温度对X80级管线用宽厚钢板微观组织和性能的影响。结果表明:在770~880℃的温度范围内,随着未再结晶区轧制温度的降低,钢中位错密度和形核位置增加,奥氏体向铁素体转变温度升高,铁素体体积分数增大,试验钢的屈服强度升高、韧性改善;终轧温度为790℃时,奥氏体晶界附近形成了细小连续的铁素体;弛豫过程通过对位错、溶质原子、析出相、微观组织等多方面的影响来引起性能的变化;终冷温度的降低会促进贝氏体铁素体(BF)的形成,并抑制Nb(CN)析出,使钢板获得良好的韧性和更小的屈强比。 相似文献
2.
利用扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)对不同工艺轧制的X80管线钢的显微组织和位错形态进行了观察和分析。利用电子背散射衍射(EBSD)技术分析了X80管线钢的有效晶粒尺寸。比较和分析了4种控轧控冷工艺对钢板的组织和力学性能的影响。研究得出,采用奥氏体再结晶区控温轧制+未再结晶区近两相区轧制+轧后直接水冷工艺,得到的钢板的有效晶粒尺寸最小、力学性能最佳,其组织以粒状贝氏体为主,并伴有板条贝氏体铁素体、针状铁素体、准多边形铁素体以及少量M/A多相共存的复合组织,使试验钢获得了良好的强韧性匹配。 相似文献
3.
在极地航行的船舶不可避免会遇到海冰磨损的情况,频繁的海冰磨损会对极地船舶用钢表面造成影响,甚至威胁极地船舶的安全。为了探究低温海冰磨损对极地船舶用钢的影响,采用460 MPa级超高强极地船舶用钢作为研究对象,测试了材料在低温环境下的强度、硬度及塑性变化,利用摩擦磨损试验机对比分析了不同环境下材料磨损失重率,观察材料磨损后的表面形貌,进一步采用自制专业设备模拟制备极地海冰,开展了极地船舶用钢低温海冰介质环境摩擦磨损试验,得到了极地船舶用钢在低温海冰介质下的磨损厚度损失参考数据。结果发现,随着温度的下降,超高强极地船舶用钢的屈服及抗拉强度上升,而塑性下降,硬度值变化不明显。常温海水环境下材料的磨损失重率约为0.44E-05 g/(N·m),而在-40℃低温干摩擦环境下,磨损失重率高达1.90E-05 g/(N·m),是常温海水环境下的4倍多;在-40℃模拟低温海冰介质磨损环境下,极地船舶用钢受海冰介质磨损作用明显,材料的磨损失重率约为0.70E-05 g/(N·m)。在无保护条件下,极地船舶用钢因低温海冰磨损导致的表面厚度损失约为0.082 mm,海冰磨损会对钢板表面造成较大损伤。明确低温... 相似文献
4.
5.
6.
概述了纺粘非织造材料的应用现状、纺粘非织造材料与数码印花的各自性能和特点,论述了数码印花技术用于装饰用纺粘非织造材料的可行性,提出了数码印花纺粘非织造装饰材料的应用设想。 相似文献
7.
利用扫描电镜、背散射电子衍射和透射电镜等表征方法,系统研究了微合金元素Nb和V对高强度管线钢组织结构与力学性能的影响。结果表明:在热机械控制工艺态,两种材料均为铁素体+贝氏体两相组织,Nb添加实验钢析出相数量高于V添加实验钢;在调质态下,两种样品的组织均为细小的贝氏体铁素体,均达到高强度管线钢X80的力学性能要求;与Nb元素相比,V的添加能使实验钢在回火过程中析出更加细小、弥散的碳化物,V适合用于热处理态材料的生产。Nb、V两种微合金元素对材料基体组织的影响没有显著性差异,Nb的晶粒细化效果优于V,V的沉淀强化效果优于Nb。 相似文献
8.
9.
通过配合合适的TMCP工艺,降低了Mn、Mo、Cr等元素的含量,成功制备了一种低碳当量管线钢.结果表明,所开发的超高强度管线钢的屈服强度可达690 MPa,其伸长率为12%,-20℃夏比冲击功不低于195J.该管线钢的超高强度与高韧性匹配主要来源于相变与晶粒细化的作用;钢的母材组织由贝氏体以及MA组元构成,热影响区粗晶区与细晶区组织与母材组织相近,没有出现硬度降低与冲击韧性下降的现象;整个热影响区的韧性低谷在(α+γ)两相区,其冲击功仅比母材低40 J,这说明690MPa级管线钢具有良好的强韧性匹配. 相似文献
10.
通过组织观察与力学性能检测,分析了X80管线用钢板轧后开始冷却温度(SCT)对组织与性能的影响。研究结果表明,在680~785 ℃温度范围内,不改变钢板的合金成分,钢板的强度指标不低于X70的要求,并具有良好的低温冲击性能,-20 ℃冲击吸收能量最低值不小于280 J。开始冷却温度对钢板的显微组织有明显的影响,当开始冷却温度为785 ℃与750 ℃时,显微组织以贝氏体为主;当开始冷却温度为715 ℃与680 ℃时,显微组织为铁素体、贝氏体复合组织为主。组织中含有一定体积分数的铁素体,可以改善钢板的塑性,但会在一定程度上降低强度与冲击性能。 相似文献