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1.
采用双辉等离子渗铬技术,对T8钢进行了900℃温度表面渗铬合金化;使用GDA750.测量了试样渗铬合金层中Fe、Cr和C等元素的浓度分布。通过热力学分析计算,研究了渗铬合金化层形成过程中碳迁移机理和规律。指出驱动碳迁移的动力是碳的括度梯度,并推导出富碳区碳质量分数随铬质量分数变化的数学关系式:w(C)=0.8 0.3536w(Cr)。计算结果与试验结果相当吻合。 相似文献
2.
光电高温计在双辉等离子渗金属测温中的应用研究 总被引:2,自引:1,他引:2
为准确测量双辉等离子渗金属中的工件温度,借助自行研制的一套热电偶测温实验装置,采用比对实验的手段,得出了在碳钢表面常规双辉等离子渗金属过程中,准确选定光电高温计的材料发射率修正系数的方法。 相似文献
3.
为准确控制双辉等离子渗金属工件的温度,借助自制的一套热电偶测温实验装置,对光电高温计测温进行了比对实验,探讨了气压对光电高温计测温精度的影响。实验结果表明:在双辉等离子渗金属过程中,对同一工件温度,随工作气压的升高,光电高温计所用的ε值也增大。工作气压每增高5~10Pa,将ε值提高0 1,这时光电高温计的温度测量误差会小于±3℃。 相似文献
4.
5.
采用热分解法制备以离子镀TiN0.26为基体、非贵金属SnO2+Sb2Ox为中间层和PbO2为活性层的耐酸阳极。采用XRD对其基体与表面层物相进行表征,同时用循环伏安(CV)、交流阻抗(EIS)和加速寿命试验等方法对该电极在强酸中的电极性能进行测定。结果表明:TiN0.26/SnO2-Sb2Ox/PbO2阳极的伏安电荷(91.3mC·cm-2)明显高于Ti/SnO2-Sb2Ox/PbO2(66.6mC·cm-2),说明前者的表面层活性点较多,析氧电催化性能较好;交流阻抗测试表明前者的Rf(1.62Ω·cm2)低于后者的Rf(2.69Ω·cm2),前者的导电性较好;且前者在强酸溶液中的预期使用寿命可达43h。因此TiN0.26/SnO2-Sb2Ox/PbO2电极可以作为较理想的耐酸阳极材料。 相似文献
6.
7.
目的以制备的Mg_(59.5)Cu_(22.9)Ag_(6.6)Gd_(11)块体镁基非晶合金为基础,探索法向载荷和滑动速度影响镁基非晶合金干摩擦行为的规律和机制,为进一步研究镁基非晶合金提供实验依据。方法采用UMT-2多功能摩擦磨损机,改变法向载荷和滑动速度的大小,进行摩擦磨损实验。通过白光干涉轮廓仪测出磨损轨迹的宽度和深度,再根据公式计算出磨损体积和磨损率。利用扫描电镜和EDS能谱分析磨损轨迹,揭示非晶合金的磨损机制。结果随着载荷的增加,磨损率先减小后稳定,摩擦系数略有减小。随着滑动速度的增加,磨损率先减小后增大,在相对滑动速度为120 mm/s时出现最小值。载荷小于20 N时,磨痕表面布满犁沟和小颗粒状磨屑;载荷大于20 N时,磨痕表面出现层叠状非均匀塑性变形层,对磨球表面转移膜粘连明显。滑动速度低时,磨痕表面布满犁沟,随着速度的增加,先是软化均匀流变,接着出现熔化、剥落。结论块体非晶镁基合金在低载荷下以磨粒磨损为主,还伴随着氧化、少量的粘着;载荷大于20 N时,变为粘着磨损为主。低滑动速度下以磨粒磨损为主,当滑动速度为180 mm/s时,试样表面熔化失效,磨损方式为剥落和磨粒磨损的综合。 相似文献
8.
9.
铸铁为基双层辉光离子渗金属 总被引:1,自引:0,他引:1
本文选择铸铁材料进行了双层辉光离子渗金属工艺的研究,介绍了不同成分与组织的铸铁,经离子渗钨钙,镍铬后,渗层组织特征,表面成分与硬度分布,分析了含碳量,含硅量及温度等因素对渗层的影响,并测定了渗层的耐磨性及耐蚀性。 相似文献
10.
本文从动水条件下流体势分布特征的分析出发,根据视水头梯度的概念,讨论了构造产状对等油势面倾角的影响,提出了动水条件下单斜储层中油气运移方向的判别公式,并得出了构造和地层圈闭在动水条件下毛细管压差可以封存的最大油柱高度的计算公式。作者认为,水动力必须和构造或岩性配合才能封闭油藏,纯粹的水动力圈闭不可能存在。在此基础上,作者从势分布的角度给出了圈闭的定义,这个定义不仅适用于静水环境,也适用于动水环境。 相似文献