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以FYX - 2G型高压搅拌釜为加氢反应器 ,测定了在不同搅拌器型式和搅拌转速下高压釜的持气量和反应效果 ,认识到α 蒎烯催化加氢是外扩散控制的反应 ,当搅拌转速为 6 0 0r/min时 ,基本上能消除外扩散的影响。考察了Raney镍和Pd/C催化剂、反应温度在 35 3~ 499K ,压力在 4 0~ 10MPa的条件下对α 蒎烯加氢转化率和选择性的影响 ,结果表明Raney镍更适宜于α 蒎烯催化加氢 ,其转化率随温度、压力增加而提高 ,但选择性下降。采用温度 35 3~ 433K、压力 4 0~ 7 0MPa的操作序列 ,克服了α 蒎烯加氢转化率与选择性互为逆向的缺点 ,缩短了反应时间 ,制得了顺反比高达 18 2∶1的蒎烷 ,并且发现加氢反应从温度 433K开始有副产物对烷生成 ,当温度超过 45 6K时 ,加氢过程还出现飞温现象。 相似文献
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Raney镍上α-蒎烯催化加氢本征动力学 总被引:8,自引:0,他引:8
测定在不同类型搅拌器下高压釜的持气量和反应效果,认识到α-蒎烯在雷尼镍上催化加氢反应严重受到外扩散的影响,利用改造搅拌器类型和提高搅拌转速的方法消除外扩散;改变Raney镍的粒度,消除内扩散影响,使反应处于化学动力学控制区,然后采集动力学数据,经对17种可能的反应机理模型进行筛选,认为最可几的反应机理为:催化剂表面上被吸附的氢原子和α蒎烯分子间的表面反应为控制步骤,据此推导其本征动力学方程。 相似文献
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蒎烷饱和蒸汽压的测定与关联 总被引:3,自引:2,他引:3
采用改进的Ellis平衡釜和毛细管气相色谱分析方法,测定了常压及在绝对压力59.34~93.93kPa、温度421.23-441.06K条件下高浓度蒎烷体系的汽液平衡数据。根据稀溶液的溶剂符合Raoult定律的规则,由Raoult定律计算出上述实验温度下蒎烷和顺式蒎烷的饱和蒸汽压,然后使用FVIEWS数理统计软件回归出Antoine方程的A、B、C参数分别为:蒎烷9.299577,325.7533,-319.4974:顺式蒎烷9.27180l,321.8889,-319.400,从而建立了蒎烷和顺式蒎烷的饱和蒸汽压与温度的关联式。其计算蒸汽压的相对误差范围为0.046%-0.18%,并用对应态基团贡献法估算了蒎烷的蒸汽压,相对误差为1.4%。 相似文献
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测定在不同类型搅拌器下高压釜的持气量和反应效果 ,认识到松香在Raney镍上催化加氢反应受到外扩散的严重影响 ,利用加入 2 0 0号溶剂油、改造搅拌器类型、提高搅拌速度的方法消除外扩散 ,使反应处于化学动力学控制区 ,然后采集动力学数据 ,经对 17种可能的反应机理模型进行筛选 ,推测的反应机理为 :松香中的主要成分枞酸分子不吸附 ,枞酸分子与催化剂表面上被吸附的氢原子进行反应 ,氢原子的吸附为控制步骤 ,据此导出其本征动力学方程 . 相似文献
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均匀设计在松香催化加氢反应中的应用 总被引:6,自引:0,他引:6
采用均匀设计法探讨了松香催化加氢制备氢化松香的影响因素,得到了温度为150℃,压力为5MPa,溶剂含量(占溶液质量)为50%,催化剂含量(占松香质量)为0.14%的最佳工艺条件。 相似文献
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松香低压催化加氢反应的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用 FYX-2 G型高压搅拌釜 ,在温度 1 60°C、压力 1 .0 MPa条件下 ,测定了松香催化加氢转化率与 Pd/ C催化剂含水量的关系 ,可见加氢反应速度随催化剂含水量的减少而增加。考察了搅拌器类型、搅拌转速对高压釜持气量及枞酸转化率的影响 ,认识到松香催化加氢是外扩散控制的反应 ,当搅拌转速达 60 0 r/ min时 ,基本上能消除外扩散的影响。比较了 Raney-镍与 Pd/ C催化剂对松香催化加氢的活性 ,实验表明在低氢压 1 .0 MPa下 ,只有 Pd/ C催化剂才能制备出合格的氢化松香产品 相似文献
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以Pd/C为催化剂的松香加氢本征动力学 总被引:1,自引:1,他引:1
在温度403~433K,压力3.0~7.0MPa下,研究了以Pd/C为催化剂的松香催化加氢本征动力学,为工业反应过程的开发和操作提供了理论依据.通过减少催化剂粒度和提高搅拌转速,以消除内外扩散的影响,在松香加氢反应过程中,在线跟踪了反应物和产物浓度随反应时间的变化关系.根据实验数据,采用EVIEWS软件对10个可能的反应机理模型进行筛选,认为最可几的反应机理为松香中的主要成分枞酸分子不吸附,枞酸分子与催化剂表面上被吸附的氢原子进行反应,氢原子的吸附为控制步骤;其反应动力学方程为, 据此导出反应速率常数和吸附平衡常数分别为 (Hk =5.695exp((2498.5/T), bs =9.4(10(3exp(1920.8/T). 相似文献