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为了提高超高压弯管的静强度和疲劳强度,最有效的方法是对其进行超应变处理。利用ANSYS有限元软件对规格为78mm×22mm,工作压力为300MPa的超高压厚壁弯管进行了自增强分析,得出了管壁残余应力分布规律和危险点。分析了基于静强度和疲劳强度的最佳超应变,分别得出了理论最佳超应变内压。最后对工程应用提出建议:以静强度失效为主的弯管,最佳自增强内压为620MPa;以疲劳失效为主的弯管,自增强压力取700~750MPa为宜。 相似文献
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高压注水泵泵头体最佳超应变研究 总被引:4,自引:2,他引:4
针对高压与超高压注水泵系头体的最主要失效形式──疲劳破坏,从疲劳强度的观点出发,用确定最佳超应变度的等疲劳强度自增强设计原则,研究了高压注水泵泵头体的最佳超应变。并用弹塑性有限元法对高压注水泵泵头体的自增强过程进行了分析计算,确定了内外表面的危险点,求出了泵头体在不同自增强压力下的残余应力分布,获得了泵头体的最佳自增强处理压力与最佳超应变,为高压注水泵泵头体的自增强处理提供了理论依据。 相似文献
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采用动态线性与非线性有限元分析软件对厚壁圆筒进行弹性动力分析 ,得到了厚壁圆筒在冲击内压作用下圆筒壁特别是内壁处的应力、位移、速度随时间的变化规律 ,求解结果和解析解吻合 ,说明力学模型的建立是可行的 ,计算结果是可信的 ,为厚壁圆筒在冲击内压作用下弹性阶段的设计计算提供了依据 ,并为厚壁圆筒在爆轰载荷的作用下弹塑性分析计算打下了基础 相似文献
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以内外径为42mmx95mm的43CrNi2MoVA钢厚壁圆筒为研究对象,实验测试了爆轰自增强处理后所形成的残余应力。首先用Hopkinson拉(压)杆装置测得该材料在高应变速率下的动态力学性能;利用锰铜压力计测得沿移爆轰时界面压力随时间的变化曲线;随后用DYNA3D非线性动力分析程序计算了爆轰载荷作用下圆筒的弹塑性界面半径;最后用Sachs的内层逐次剥层法测量了自增强处理后在器壁上所形成的残余应力。测试结果表明,当超应变度约为70%时内壁面的周向残余压应力可达500MPa,与静液压法自增强在同样超应变度情况下的残余应力(有限元计算值)相差约6%,两种自增强方法在器壁内部的残余应力分布规律有所不同。 相似文献
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自增强容器最佳超应变数值分析 总被引:12,自引:0,他引:12
高压和超高压容器的失效形式可能为静强度失效和疲劳开裂失效 ,分别从静强度和疲劳强度 2方面对自增强容器的最佳超应变进行分析。以ri=2 1mm ,K =2 2 6 2的 4 3CrNi2MoVA厚壁圆筒为例 ,根据材质的实际本构关系 ,用弹塑性有限元方法分别求得了对应最高静强度和最长疲劳寿命时所需要的超应变度。对静强度 ,计算结果明显高于视材料为理想弹塑性的解析解所求结果。对于疲劳强度 ,10 0 %的超应变度将获得最长疲劳寿命 , ≥ 6 0 %时基本可达到理想自增强效果 相似文献
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爆轰自增强弹塑性动力分析 总被引:1,自引:0,他引:1
用Hopkinson 拉、压杆装置测试了43CrNi2 MoVA钢的动态力学性能,根据该材质的动态本构关系及爆轰冲击波压力曲线对厚壁圆筒的爆轰自增强过程进行了非线性动态有限元分析,得到了各部位在不同爆轰冲击压力下的应力、位移、速度等随时间的变化规律及塑性变形区尺寸。最后,用Sachs 内层逐次剥层法对爆轰后所产生的残余应力进行了测定,并对爆轰法和静液压法自增强所形成的残余应力进行了对比分析。 相似文献
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高压注水泵泵头体的有限元分析 总被引:4,自引:0,他引:4
文中对高压注水泵泵头体进行了三维有限元分析,获得了泵头各部位的应力分布规律,为高压泵头体的强度设计提供了理论依据和改进意见。 相似文献