基于非线性剪胀模型的高面板堆石坝变形分析

在混凝土面板堆石坝的设计中,对于坝体变形的分析目前多采用邓肯E-B模型进行三维非线性有限元计算。鉴于非线性弹性邓肯-张模型不能反映堆石料的剪胀性,依托位于狭窄河谷上的猴子岩面板堆石坝工程,提出采用非线性剪胀模型分析坝体应力变形特性。通过对比分析非线性剪胀模型、邓肯E-B模型坝体应力变形计算成果,同时根据现场坝体变形监测成果,验证了非线性剪胀模型在面板堆石坝静力有限元分析中的合理性与优越性。     

塑料滤水管在英那河水库大坝坝体排水系统中的应用

1 工程概况 英那河水库大坝是在原浆砌石坝的基础上采用毛石混凝土进行加高加厚，加高前最大坝高28m，坝长296m，堰顶高程59．00m，正常高水位61．7m．大坝加高采用后帮整体式，加高15．3m，加高后的最大坝高增加至43.3m，坝长增至345．5m，水库正常高水位增加到79．10m，扩建后水库属大(2)型，在保证满足当地国     

英那河水库浆砌石坝加高温度应力计算

英那河水库大坝加高工程中,新浇筑坝块在加高时始终受到老坝块的约束,在老坝上游面引起的拉应力,是本工程要特别关注的问题。本文采用的重力坝加高温度应力的材料力学计算公式,考虑了新老坝块异弹模对坝体应力的影响,具有一定的实用性。     

预制灌浆廊道断面的设计

RCC,RCD两种工艺的廊道施工常常制约大坝整体的上升速度,冈此改进灌浆廊道的设计对加快大坝整体的施工进度显得十分重要。本文介绍了倒U型预制廓道和方型廊道,并对两种廊道结点应力和施工进行对比。     

英那河水库坝体补强灌浆对防渗墙应力应变影响的跟踪监测及研究

为了了解坝体补强灌浆施工时对混凝土防渗墙结构工作状态的影响，并合理选定灌浆压力，在坝体灌浆过程中对防渗墙进行了现场原型监测试验，并对其结果进行了理论分析与研究，从而确保英那河水库扩建工程原浆砌石坝体补强灌浆工作安全、科学、有效地进行．     

深厚覆盖层高土石坝基础防渗墙与坝体防渗体接头型式设计探讨

建在深厚覆盖层上的高土石坝，其基础防渗墙与坝体防渗体接头型式设计是基础处理的关键技术问题之一。本文针对各种接头型式设计的存在的各种利弊进行概括分析，以期对类似工程有所裨益。     

英那河水库大坝加高设计特点

英那河水库挡水坝段坝顶高程68．00m，坝高28m，上游面直立．下游坡1：0．75，坝型为浆砌石重力坝．防渗帷幕距上游坝面1．5m，帷幕孔间距4m，防渗标准3Lu．出于下游防洪的需要，1992年在堰顶安装了高2．7m的自动翻板闸门，使正常高水位提高到61．7m．     

超高面板堆石坝极限抗震能力与安全性分析

大坝的极限抗震能力评价,尤其是高面板堆石坝的极限抗震能力评价,目前尚无统一的标准可参照,开展探索性研究具有重要的现实意义。大渡河猴子岩面板堆石坝具有坝高、河谷狭窄、抗震设计烈度高等特点,大坝抗震设计是工程的关键技术问题之一,以猴子岩面板堆石坝为例,从坝坡稳定、地震永久变形、防渗系统安全等多角度评估大坝的极限抗震能力,并进一步从渗透稳定和坝坡稳定方面评估面板失效后大坝的安全性。研究成果表明,在设计地震下大坝结构满足抗震安全性要求,校核地震下可实现"不溃坝",大坝的极限抗震能力约为0.5 g;在面板失效的极端条件下大坝安全仍能得到保证。该研究在较好地解决猴子岩大坝抗震设计难题的同时,也为强震区200~300 m级高面板堆石坝的抗震设计研究提供了有益的启示。     

仁宗海水库电站防渗系统设计及三维渗流计算

仁宗海水库电站堆石坝建于复杂深厚覆盖层上,防渗系统由土工膜面板+河床悬挂式防渗墙+两岸灌浆帷幕组成。为了验证设计防渗系统的合理性,采用饱和稳定渗流有限元法、渗流量插值网格法进行了三维渗流计算分析;同时采用二维有限元方法,就防渗系统不同部位存在缺陷对渗流场的影响进行了敏感性分析。计算成果表明,大坝渗流场分布符合一般规律,坝体和坝基发生渗透破坏的可能性很小,总渗漏量较小,设计的防渗系统是经济的、合理的、可靠的。建议加强防渗系统的施工质量控制,尤其应避免防渗系统浅表部缺陷。     

英那河水库大坝下游坝基下行断面的研究

重力坝加高的研究和实践表明:基岩面的应力在新老坝体基岩弹模比值越小时越大,当新老坝块基岩相差一级时,需要进一步研究论证。因此,下游贴坡增厚部分的坝基开挖尽可能使其基岩和老坝基取为一致。这样当坝基岩面线顺河床方向下行时,就出现了新增断面下行的问题。本文通过对折线型建基面进行简化处理,主要研究下游下行断面坝踵处的应力状况及大坝抗滑稳定。