一种新型高压渗透加压及自动控制装置

一、前言以往在进行土的渗透稳定试验时,供水设备都是利用升降式的供水筒(箱),水压力依靠供水筒的提升高度来控制。这种设备的缺点是依靠供水筒自动溢流的方式来保持常水压力,消耗的水量大;另外能施加的最大水压力往往受室内空间高度和提升装置的限制。所以,一般只能用到4～5米水头.由于可提供的水头较小,多用于无粘性土的渗透及渗透稳定试验中。     

鲁布革土石坝风化料心墙反滤层的试验

本文介绍了鲁布革土石坝风化料薄心墙的反滤层的试验研究情况。试验是在有裂缝的情况下进行的。试验结果表明,心墙下游面设置严格的反滤层后可以防止心墙裂缝冲刷、能保证风化料心墙在运行过程中裂缝的自愈,细料含量少的风化料自愈能力强。并通过试验资料论述了鲁布革风化料的反滤层的设计原则及方法。同时,建议鲁布革土石坝风化料防渗体反滤层的设计应按可能产生裂缝的原则来进行设计,控制粒径按保证细颗粒不流失的要求来确定。风化料的严格反滤层的极限等效粒径应是D_(2D)<2.5mm。     

分散性粘性土的抗渗特性

<正> 一、概述 分散性粘性土是一种在纯净的水中能够大部或全部自行分散成原级颗粒的粘性土,抵抗纯净水冲刷的能力极低。因此,有些工程常因雨水的冲蚀,在坝坡和坝身出现大量冲沟和溶洞,甚至引起堤坝的破坏,如图1所示。     

柴河土坝心墙渗流控制安全分析

<正> 工程实践表明,保证土坝安全运行的首要因素是防渗体的防渗性能和抵抗渗透破坏的能力。如果防渗体的抗渗能力不满足要求,大坝的安全就很难保证。如英国的巴德海特坝的破坏及美国提堂坝的失事,都是由于防渗体的破坏或失事而造成。所以,防渗体的渗流控制能力是确保土石坝安全运行的关键。     

沟后面板砂砾石坝溃坝机理模型试验研究

本文通过模型试验揭示了有关沟后面板砂砾石坝溃坝的原因.单纯是面板顶端接缝漏水只出现垂直向下的渗流，上部下游坝坡没有逸出水流.接缝漏水同时面板顶端与坝体之间大范围的相脱开，才会再现上部下游坝坡逸出渗流.溃坝前坝体中部并未全饱和.溃坝机理是坝顶存在k＞1.0cm/s且呈上下游连通的极强透水层，面板顶端又是脱开坝体的，接缝漏水使极强透水层与库水直接相连通，因而产生较大的水平向的水力比降，使之管涌和接触冲刷，同时渗流冲刷坝坡，引起崩塌.最后防浪墙失稳倒塌，库水漫顶而下，最终溃决.     

大坝心墙插有混凝土防渗墙段的应力与渗透稳定性试验研究

本文通过模拟试验研究了高坝中混凝土防渗直接插入心墙时插入段心墙中的应力与渗流控制性状，内容包括墙顶心墙中的应力应变特性，心墙剪切破坏后沿剪切面和防渗墙与心墙接触面之间渗透破坏的可能性，文中阐述了试验过程，并给出研究成果。     

一般粘性土抗渗强度影响因素的研究

本文通过试验研究探讨了土料性质,土体干容重、饱和度、渗流出口的淹没情况,制样时的含水量、土与反滤层的结合条件以及反滤料的粒径大小等因素对一般粘性土抗渗强度的影响。结果表明,上述诸因素均有明显的影响。其中主要因素是土的干容重和反滤层的粒径大小。抗渗强度与干容重呈双曲线函数关系。防渗体与反滤层平起平上的施工方法是较好的方法,可保证防渗体具有较高的抗渗强度。只要遵守现有的设计和施工原则,粘性土肯定具有较高的抗渗强度。按正常条件进行试验所得扰渗强度,用于工程时采用6.5—12.5的折减系数将具有足够的可靠性。粘性土第一层反滤的设计应考虑一定的土的凝聚性。