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通过分析高压电气设施结构法兰与瓷套管连接节点的构造特征,建立了基于瓷柱、法兰弯曲变形和胶装材料挤压变形描述的节点弯曲承载力学模型,然后通过理论推导提出了一个瓷套管与法兰连接等效弯曲刚度的解析公式;最后通过一个500 k V避雷器试验数据对本文提出的公式进行了验证。结果表明:应用本文公式得到结果与试验结果吻合;与我国现行电力设施抗震设计规范公式对比,新建公式计算结果误差为1.91%。本文公式由力学模型直接推导建立,不包含经验系数,能够揭示法兰与瓷套管连接部位的承弯机制,可用于电气设施结构的抗震计算。 相似文献
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混凝土徐变分析的双功能函数表达 总被引:6,自引:0,他引:6
在叠加原理的基础上建立了混凝土徐变恢复函数,并利用恢复函数与徐变度函数建立了基于等效历史应力假定的双功能徐变函数,在各种变荷载情况下,对双功能徐变函数曲线与叠加原理意义下的典型徐变曲线进行了数值比较,结果发现它们的差异很小,能满足实际工程的需要。 相似文献
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文章利用有限元软件ABAQUS对散体物料的直剪试验进行模拟,分析不同的本构模型对散体适应性。结果表明,Cam-Clay(剑桥模型)和Drucker—Prager模型均能达到良好的模拟效果,其中Drucker—Prager模型能反映散体的剪胀特性。通过模拟,可直观地看到剪切应力的不均匀分布。 相似文献
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将液性指数为0.26~1.19的土样与含不同比例膨胀组分的固化剂拌合制备固化土,并填充于约束刚度不同、外径11 cm、高20 cm的PVC筒中养护成型。测定固化土养护期间约束体的环向应变。分别对去除约束体的无约束固化土和带约束体的约束固化土进行轴压试验,测定试件的环向应变、竖向位移与荷载的关系。得出以下结论:①在固化剂掺量相等的条件下,约束固化土的极限承载力约为常规无约束固化土的5倍;根据约束固化土极限承载力和核芯固化土面积计算的视强度可达30 MPa以上。②将约束体和膨胀性固化剂结合,可提高膨胀组分的比例以提高AFt 的生成量、提高孔隙填充率,从而提高核芯固化土强度;AFt 的膨胀给核芯固化土施加预压应力,进一步提高约束体对核芯固化土的约束能力;这些效应的综合作用使约束固化土获得更高的承载力。③约束固化土荷载-位移曲线呈现斜率较大的线性阶段,近似线性、斜率较小的阶段2,斜率几乎为零的阶段3。④约束固化土在线性阶段,主要由结构保持整体性的核芯固化土承受荷载;阶段2,固化土结构逐步解体,约束体承受的荷载逐步增加;约束固化土破坏均因约束体失效。 相似文献
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通过对混凝土粘弹性相的任意徐变度函数C (t-t′)进行Laplace变换 ,导出了混凝土材料的连续阻尼谱函数 ,可以使Bazant ,Z .P .固化徐变模型适合于具有任意徐变规律的混凝土材料 ,避免了Bazant算法中根据经验选择阻尼时间的做法 . 相似文献
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巨型贮煤筒仓有限元分析 总被引:2,自引:0,他引:2
对一直径120m、容量达10万t的巨型钢筋混凝土贮煤筒仓在局部堆煤荷载以及温度荷载作用下分别进行有限元分析,其中筒仓基础按三种约束刚度不同的模型进行处理。计算出各种堆煤工况以及温度荷载下的变形与内力。结果表明,局部堆煤对结构变形与承载产生极为不利的影响,温度作用的影响不容忽视,基础约束刚度对抵抗煤压有利,而对抵抗温度荷载作用不利。可为巨型贮煤筒仓结构设计提供依据。 相似文献