电潜泵井生产宏观控制图的研制

本文详细介绍了电潜泵井生产宏观控制图制作的原理和主要功能。其图版以排量效率和相对流压为横、纵坐标,并分为工况合理区、工况欠合理区、供液不足区、参数偏小区、措施区和资料待落实区等六个区,提出了区域界限划分的方法,并分析各区所在油井的工况以及应采取的相应技术措施。     

双河油田有杆泵井管杆偏磨的综合防治

根据双河油田部分油井油管和抽油杆易偏磨 ,造成管杆断脱、管柱漏失及频繁作业的生产实际 ,对管杆偏磨的原因进行了分析 ,认为造成管杆偏磨的因素主要有井身结构弯曲、油管螺旋弯曲、抽油杆螺旋弯曲以及工作参数不合理、产出液的高含水特性等。为此 ,结合生产实际提出了有效的防治措施 :(1)简化井下生产管柱 ;(2 )优化组合油管、抽油杆柱 ;(3)选择合适的井下工具 ;(4 )确定合理的生产参数。上述综合防治措施在现场应用 ,大大减缓了管杆偏磨 ,延长了油井检泵周期 ,取得了良好的防偏磨效果     

动筒式抽油泵环隙变化产生的防砂卡效应

根据拉梅 (Lam啨)公式和虎克定律 ,对动筒管 (杆 )式抽油泵进行了受力分析 ,导出了动筒式抽油泵环隙变化理论计算式。通过井例计算 ,对比分析了动筒式抽油泵和定筒管式抽油泵在相同工况下的受力状况和泵隙变化 ,提出了合动筒式抽油泵上行程发生的环隙变化非常有利于防止地层砂或井内其它异物引起的卡泵 ,较定筒管式抽油泵更适于防砂卡抽油 ;动筒式抽油泵泵筒承受的交变载荷相对于定筒管式抽油泵小 ,可配套用于深井防砂卡采油 ;在选择初始泵隙时 ,应首先考虑满足摩擦副灵活运行和可靠密封的要求 ,动筒式抽油泵的初始泵隙较定筒管式抽油泵大。     

管式抽油泵新型防落物固定阀装置

针对现有管式抽油泵无防落物功能的缺陷 ,研制开发了管式抽油泵新型防落物固定阀装置。这种装置主要由防落物固定阀总成、内管、外筒、上接头和下接头等构成 ,能够通过自身的沉砂和储砂结构有效地解决井口落物和井内沉砂等异物沉积在抽油泵固定阀和泵筒内造成堵塞而不能正常工作的问题。 3口井的现场试验证明 ,这种防落物固定装置的防落物成功率达 10 0 % ,同时可使抽油泵泵效提高 4 6 4 %以上     

异相抽油机CAD一体化软件研究

鉴于抽油机设计过程较为复杂,涉及到杆件优化设计、运动动力分析、图纸绘制和力学分析等内容,提出一种异相抽油机CAD一体化软件模式。这种软件共分为数据模块、优化模块、运动及动力分析模块、绘图模块和力学分析模块。其运行过程是利用数据模块中存在的异相抽油机的尺寸作为初始尺寸,进行杆件尺寸优化和运动动力分析,再对主要部件进行受力分析,最后绘制成图纸并输出设计图。应用情况表明,该软件对异相抽油机的运动动力分析结果准确无误,软件的安装操作方便,适用于Win98/2000操作系统。     

简易自封封井器的研制与应用

常规的井口自封封井器外形尺寸大 ,不便于吊卡抬放、吊环摘挂及油管钳的安全操作 ,另外 ,对于井口大四通上法兰钢圈槽严重腐蚀、变形的油井 ,使用常规自封封井器时法兰密封面常有刺漏。为此 ,笔者研制了一种简易自封封井器。1 结构简易自封封井器结构如图 1所示。图 1　简易自封封井器1—压紧法兰 ;2—胶心 ;3—螺栓 ;4—螺母压紧法兰与井口大四通相连 ,向下压紧胶心。螺栓及螺母共 6套 ,螺栓顶面与法兰面平齐 ,不影响井口作业。胶心采用邵氏硬度为 73～ 75的耐磨、耐油橡胶压制成形 ,外锥面与ＣＹＢ2 5 0井口大四通锥孔相配。起下油管时 ,…     

SY-I型作业井试压装置的研制

针对水罐车加水试压、水泥车试压导致资源利用浪费、试压费用高和手动试压泵试压时压力上升缓慢等问题，研制了SY—I型作业井试压装置。该装置主要由增压液缸、三位四通手动换向阀、单向阀、液压管路等组成，与井口的连接采用油管螺纹，与动力源连接采用快速接头，以井场作业机液压源为动力源，以井口水源为试压水源，便于操作。现场应用表明，作业机的输出压力一般控制在6-10MPa，对2000m井深的油管柱，试压装置输出压力表显示起压至10MPa一般只需15min，满足现场油管柱的试压检测要求。     

适用于酸化井的井下降压排酸解堵器

针对油田酸化井酸化后排酸效果差的问题 ,研究出一种利用液压对酸化井进行排酸解堵的井下降压排酸解堵器。介绍了该降压排酸解堵器的结构特点、技术原理、主要技术指标和结构参数的优化 ,并对现场应用的总体情况和应用效果进行了综合分析与对比。现场应用情况证明 :采用降压排酸解堵器能有效地排出地层中的残酸、酸反应物以及各种堵塞杂质 ,减少残酸对地层的伤害和二次污染 ;该降压排酸解堵器适用于不同酸化井的排酸解堵施工。     

连续管防喷盒胶筒摩擦机理及过管稳定性分析

为了降低连续管过防喷盒的摩擦力和注入井内时连续管径向无支撑段的失稳风险，对连续管过防喷盒摩擦行为及其稳定性进行研究。采用试验方法对防喷盒胶筒进行了微观摩擦磨损分析，同时采用有限元与二次开发相结合的方法，建立了连续管过防喷盒的有限元模型及摩擦力计算程序，并分析了连续管运动状态、摩擦因数和井筒介质压力等因素对连续管过防喷盒的摩擦力及其稳定性的影响规律；依据连续管注入井内时连续管的轴向力计算模型，采用压杆稳定理论，计算不同摩擦因数和井筒介质压力时连续管无支撑段最大允许长度。研究结果表明：磨粒磨损是胶筒的主要失效形式，摩擦力的主要来源为机械作用力；井筒介质压力增大，摩擦力增大，连续管无支撑段最大允许长度值减小，其最大允许长度值应小于0.46 m。所得结论可为优化作业参数和计算连续管无支撑段最大允许长度提供理论基础。