新场气田沙二气藏致密砂岩气层再评价研究

新场气田沙二气藏为多层叠置气藏,自上而下主要由4套含气砂体组成,共分为JS21、JS22、JS23、JS24四个气层,埋深为2200~2500m,平均孔隙度为10.2%,属低-中孔储层,试井解释有效渗透率低于0.1×10-3μm2,属典型的致密砂岩储层。新场沙二气藏累计提交探明地质储量534.35×108m3,动用地质储量445.08×108m3,累计采气量120.35×108m3,优质储量已全部动用,解释级别较低的致密砂岩气层动用程度较低。随着压裂改造工艺技术的进步,在以前难动用的储层上建产,将成为该气藏稳产的重要手段。根据各地质参数对油气的不同响应特征,建立了超平衡钻井条件下气测值的校正与恢复方法、地质指标权重评价等录井解释评价新技术,并利用该技术,对原来解释级别较低的致密砂岩气层潜力进行了再评价,筛选出了该类气层的潜力级别,为老井挖潜和气藏后期开发部署提供技术支撑。     

低渗透致密气藏压裂水平井不稳定产能研究

产能评价技术是压裂水平井的关键技术,而对于低渗致密气藏压裂水平井,其渗流机理较为复杂,常规产能监测方法难以描述压裂水平井开发早期产量、压力递减情况,无法客观地预测气井的生产动态.为了对低渗致密气藏压裂水平井产能进行准确评价,从渗流机理出发,并通过将压裂水平井地层渗流数学模型、井筒流动模型、井口节流模型相结合,建立了压裂水平井产量预测模型,采用不稳定产能评价方法,利用生产数据,实现低渗致密气藏压裂水平井产能预测.实例应用表明,常规直井压裂模型计算结果与实际生产数据明显偏差较大,压裂水平井不稳定产能评价方法计算结果更为合理,该方法可用于低渗致密气藏压裂水平井产能评价及其它生产参数的计算.     

高速非达西流气井产能方程的新形式

在计算平面径向非达西流动附加压降时,将上积分边界定为供气边界这一做法与实际情况不符,因为一般情况下,非达西流动只在井筒近井地带存在,而在远离井筒的地区仍为达西流.根据实际情况,对附加压降的计算公式给予修正,并以修正后的附加压降计算公式重新推导产能方程,得出了更符合实际的服从非达西流动的产能方程的新形式.     

泡沫排水起泡剂室内实验优选

泡沫排水是排出井内积液、提高气井产量、延长气井开采周期的最经济有效方法之一.随着洛带遂宁组气藏产气量的降低,气井带液能力下降,较低的气产量不足以将气井产出的液体完全带出地面,致使井筒内产生积液,生产状况不断恶化,甚至水淹关井,故需要实施泡排作业.对不同种类的含水气井需采用不同类型的起泡剂,通过室内评价实验,确定了适合于该气藏的起泡性、稳定性、携液能力均很好的起泡剂,以解决该气藏的排液难题.     

应力敏感对川西气田低渗气藏渗流的影响研究

川西气田中浅层主力气藏平均有效渗透率大多小于0.1×10-3μm2,具有典型低渗致密气藏特征.对于低渗油气藏渗流过程中应力敏感的影响程度,目前在国内外还存在较大的争议:有学者认为低渗透储层存在着较强的应力敏感性;也有学者认为储层岩石越致密,其对应力的敏感程度越低.地层压力变化可以作为验证低渗气藏是否存在应力敏感的重要参数.川西气田多数气井需压裂投产,因此本文仅针对压裂气井建立产能方程,并进行优化,从而建立物质平衡与方程优化法.利用物质平衡与产能方程优化法对CX135井,新场沙溪庙组气藏以及马井蓬莱镇组气藏的部分气井地层压力进行分析,发现考虑应力敏感和不考虑应力敏感计算所得的地层压力、无阻流量很相近,误差在5％以内,这说明应力敏感对川西低渗气藏气体渗流的影响较小,在产能计算过程中可以忽略不计.     

高压气井二项式产能方程

在高压气藏产能试井中,用常规的二项式方程分析产能常常得出错误的结果.通过引进m次非达西流方程,建立m次二项式产能方程.通过实例分析证明,建立的方程能有效地应用到高压气藏产能试井中,从而为气井的产能测试和产能预测提供了方法指导,使气藏生产方案的编制变得更为合理.     

川西气田定向井柱塞气举最大井斜应用界限研究

柱塞气举排水采气工艺一般应用于直井,而川西气田大部分井钻井均采用大斜度定向井井身结构,由于井身结构的复杂性,与直井相比,常规的泡沫排水采气工艺在定向井中适应性较差。为此,引进了柱塞气举排水采气工艺。为了探索该工艺在川西气田定向井的应用,根据柱塞下入过程中与井眼轨迹的相对关系,采用三角函数法及交汇法,推导了柱塞气举在在大斜度定向井中最大造斜率应用界限的计算方法。在川西气田大斜度定向井川孝601-4井开展了柱塞气举试验,试验过程中顺利下入柱塞,柱塞运行平稳,产气量、产水量均大幅增加,排水效果较好,试验取得了圆满成功。该试验的成功拓宽了该项工艺的应用范围,丰富了川西气田气井的排水采气措施。     

川西侏罗系气藏动态特征及开采对策

新场气田上沙溪庙组和马井气田蓬莱镇组气藏是川西气田的两大主力气藏,其气层平均孔隙度7.90%~10.84%,平均砂岩厚度8.70~30.30m,平均含气饱和度45.80%~55.00%,地层压力系数1.36~2.05,平均有效渗透率分别为0.11m D和0.16m D,累计储量丰度分别为3.23×108m3/km2和1.65×108m3/km2,属于典型的低渗致密砂岩气藏,开发难度较大。气藏开采早期压力、产量递减快,压力月递减2.29MPa;气层连通性差,压力传播范围有限,波及半径一般小于300.00m,单井控制储量低,平均3000.00×104m3;低压低产期长,56.13%~75.62%的可采储量是在井口压力低于3.50MPa阶段采出的。在气藏动态分析的基础上,提出了采用非均匀菱形调整井网及老井挖潜转层提高储量的动用;确定气井投产初期的合理工作制度,提高高压阶段的采出程度;低压、低产阶段是气井产气量采出最多的时期,必须高度重视此阶段的措施维护,以提高气藏采收率为目的。