某均质土坝加固后沉降变形及渗流稳定分析

某水库经多年运行,淤积严重,不能满足防洪要求,因此对水库土坝进行了加高加固。以加高后的大坝为研究对象,对大坝运行期渗流场、位移场进行了仿真计算。加固完成后,坝体最大沉降为1.51 m,位于高程1 625.88 m处,距坝顶中部下游0.46 m;坝顶沉降量为3.9 cm,与填筑坝高比值0.3%,小于1%,坝料填筑标准合理;在正常蓄水位运行条件下,坝体上游侧的极限稳定安全系数为1.677,坝体上游侧的坝坡极限安全系数为0.790,坝体下游侧安全系数小于规范规定值。因坝体加固工程已经结束,建议水库在蓄水位以下运行,并加强坝体渗流情况的实时监测。     

CB—6,CB—7催化剂首次再生成功

ＣＥ－６，ＣＢ－７催化剂在我厂重整装置首次投入运行时间是１９９４年１１月，由于各种原因，催化剂的各项性能指标在前三周期运行中均未较好发挥。为此，于１９９５年８月对ＣＢ－６，ＣＢ－７催化剂进行了首次再生，通过对ＣＢ－６，ＣＢ－７催化剂首镒再生过程的叙述及再生后第四周期开工运行结果，证明了ＣＢ－６－ＣＢ－７催化剂首次再生获得成功。     

CB—6,CB—7催化剂首次再生成功

ＣＢ－６、ＣＢ－７催化剂在我厂重整装置首次投入运行时间是１９９４年１１月，由于各种原因，催化剂的各项性能指标在前三周期运行中均未较好发挥，为些，于１９９５年８月对ＣＢ－６、ＣＢ－７催化剂进行了首次再生，通过对ＣＢ－６、ＣＢ－７催化剂首次再生过程的叙述及再生后第四周期开工运行结果，证明了ＣＢ－６、ＣＢ－７催化剂首次再生获得成功。     

影响焦化汽油加氢装置长周期生产的因素及对策

焦化汽油加氢装置反应器压力降的上升影响了装置长周期的稳定生产，分析了引起本装置催化剂床层差压上升的原因及结焦机理，总结了生产经验，提出了解决问题的办法。     

预加氢反应对焦化汽油加氢精制的影响

针对焦化汽油加氢精制装置中过滤器及换热器出现结焦的问题,分析了原料焦化汽油的性质,发现其所含二烯烃及细小炭粒是引起结焦的主要原因.为有效缓解结焦,在炉前增设了预加氢饱和反应器,运行结果表明,焦化汽油经预加氢饱和反应器处理后,其所含大部分烯烃、芳烃被脱除,尤其是二烯烃得以完全脱除,溴价下降0.06 g/g,脱硫率达到99.99%,总氮质量分数小于0.5×10-6,所得产品油完全满足用作乙烯原料的要求;同时还可使装置原料油处理量提高2.5 t/h,汽提塔蒸汽用量减少0.03 t/h.     

CB—6,CB—7催化剂的运行分析

炼油厂催化重整装置自１９９４年开工以来，ＣＢ－６，ＣＢ－７重整催化剂曾受到高硫，高水冲击，运行中水氯平衡控制也曾失调，为此对催化剂先后进行了两次再生。现根据催化剂在运行中所碰的问题，就硫杂质及水氯平衡对重整催化剂运行的影响进行了分析和总结。     

水闸工程洪水设计及洪潮遭遇分析

在水闸工程的设计中,准确地估计洪水的设计流量对于保证水闸工程的正常运行,有效防洪,具有重要意义。本文以某水闸新建工程为例,分析了暴雨设计方法,采用推理公式法和经验公式法说明了洪水设计流程,结合统计资料对洪潮遭遇进行了分析,研究成果可为相关工程提供参考。     

掺气坎体型设计对溢洪道水力特性影响研究

为研究蓄能电站溢洪道消能防蚀构件的最优化布设方式,设定了不同泄流量下溢洪道水工模型试验,基于水力参数试验结果分析了四种掺气坎布设方案下技术利弊性。试验结果表明,A、D方案掺气浓度值水平分别为最低、最高,而两者时均压强分布分别为最高、最低。研究得到A方案掺气浓度受影响更显著,空蚀效应显著,D方案下抗动水冲击效果更显著。分析得到A、B、C三方案沿程时均压强在高、低泄流量工况下分布变化具有差异,而D方案保持一致。综合认为D方案开槽降挑角对水工建筑防蚀消能更有设计优势。研究成果可为水工结构消能防冲设计及物理模型试验分析提供参考。     

某堤防工程渗透分析及防渗措施研究

由于前期施工条件等因素的影响,许多堤防存在渗流安全隐患。对某实际堤防工程进行了渗流计算,评价了堤防的渗透稳定性,并为该堤防选取了适合的防渗措施。数值分析结果表明,无防渗措施时,堤防工程坡面土体在渗透压力作用下是不稳定的,必须采取防渗措施。堤防工程已经完建多年,从便于施工的角度考虑,防渗措施采用防渗墙,其位置靠近上游边坡。防渗墙长度对堤防渗流场影响明显,应尽可能穿过不透水层,以发挥较好的防渗效果,有利于堤防的稳定;同时,不宜过长,太长会造成材料的浪费,也不会对防渗有明显的增益,经计算最佳长度为16.5 m。