普通稠油油藏启动压力梯度求解方法与应用

利用微观尺度管流模型,结合普通稠油流变特征,提出了在考虑稠油流变性条件下微观启动压力梯度计算方法.对渤海渤中18块不同渗透率岩心进行室内驱替实验,通过对实验数据的回归分析,得到不同粘度普通稠油油藏启动压力梯度与地层平均渗透率关系,并绘制了启动压力梯度的图版.将研究结果应用于普通稠油油藏,给出了利用启动压力梯度确定极限泄油半径及合理井距的理论计算方法.     

A型剩余电流动作断路器测试仪的研制

本文结合有关标准研究了A型剩余电流的特点,设计并研制了一种用于测试A型剩余电流闭合脱扣动作时间、突加脱扣动作时间和渐增电流等测试功能的测试仪,针对剩余电流动作特性试验过程中操作程序复杂的问题,用软件固化试验操作程序的方式简化了试验操作程序,规范了试验流程,并在传统测试仪的基础功能上增加了电压调节、50 Hz/60 Hz频率切换、剩余电流种类等试验参数设置功能,实际使用结果表明该测试仪测试参数准确、人机交互页面友好、操作简便、实用性强,显著提高了试验效率和检测质量。     

改善复杂河流相稠油油田水驱开发效果对策

复杂河流相油田由于先天地质条件复杂,砂体连通性难以把握,同时海上开发这类油田仍以大井距多层合采为主,加剧了注采间矛盾。以渤海B油田为例,通过油藏工程方法评价油田注水开发存在的问题,然后选取典型井组通过油藏数值模拟方法,开展注水井排液时间及合理转注时机、合理注采比、合理油水井数比等方面优化工作,提出该类油田设计注水井排液1~2年后应适时转注,合理注采比应保持在0.9左右,油水井数比保持在1.4左右,同时应优化注采井网,考虑在物性较差的河道边部部署注水井,在物性较好的河道中部部署采油井,提高注入水利用效率改善水驱开发效果。     

海上油田合理油水井数比计算新方法

借鉴陆上注水开发油田合理油水井数比计算方法,考虑海上油田高速产液条件下实际生产控制条件及平台液处理能力,建立了一种适合于海上油田合理油水井数比计算的新方法。对比已有的多种计算方法,结果表明,考虑产液量的限制对计算结果影响最大,其次是注采不平衡时注采比的影响,流体物性影响相对最小。海上油田合理油水井数比计算方法同时也为海上新油田开发方案设计及在生产油田调整方案设计中经济合理液处理能力的确定打下基础。     

粘弹性聚合物溶液孔喉模型流变动力分析

针对多孔介质中聚合物溶液的粘弹特性难描述的问题,通过对其在多孔介质中流动特征的分析,提出将粘弹性流体在孔喉模型中流动过程分为入口收敛阶段、通过孔喉阶段和挤出孔喉阶段,并将各个阶段压降分解为粘性耗散压降和弹性拉伸压降。通过张量分析的方法,综合考虑了聚合物溶液的假塑性、弹性和弹性回复特性以及多孔介质的孔喉比和孔隙因子(喉道长度与喉道直径之比)等因素,推导了各个阶段的粘性耗散压降和弹性拉伸压降的表达式,建立了粘弹性聚合物溶液通过孔喉模型的压降数学模型。实例计算结果表明,建立粘弹性本构模型时,必须考虑通过孔喉阶段和挤出孔喉阶段以及弹性流体的弹性回复;弹性特性是造成压降损失的影响因素,在聚驱过程中不可忽略。     

单井新增可采储量和单井控制储量的关系

基于对石油可采储量计算方法行业标准中所列水驱砂岩油藏采收率计算公式的筛选结果,推导出了单井新增可采储量和单井控制储量的关系,结果表明单井新增可采储量与单井控制储量的平方成正比。对关系式系数进行了讨论,认为可以通过分析动态资料或类比驱油效率与单储系数的比值确定系数值,从而得到了考虑动态影响的关系式。典型油田应用结果表明,本文推导的关系式具有较高的预测精度,可以作为评价油田经济合理单井控制储量和经济合理井网密度的基础。     

考虑启动压力梯度时普通稠油非线性渗流模型解析求解方法

建立了油井定产及定井底流压条件下考虑启动压力梯度时单相不稳定渗流模型和油水两相二维不稳定渗流模型,并结合物质平衡原理及动边界理论建立了非线性渗流模型解析求解方法;选取渤海A油田实际地质及流体参数进行实例计算,结果显示启动压力梯度在很大程度上影响了油井有效压力的传播半径和传播速度,以及近井周围的压降,因此在油井实际生产过程中,需要根据实际地质流体特性合理设计生产压差,尽可能克服近井地带综合压力损失,以保证油井连续生产.     

国内海上注水开发油田注采系统调整潜力

海上部分注水开发油田的吸水指数随着含水率的增加呈递减趋势,注入能力的下降、注水井点及注水量的不足将直接影响油田未来的产液量。通过注采系统调整,优化油水井数比可以有效改善水驱效果。在考虑生产压差、安全注水压差及压力保持水平基础上建立了注采系统调整评价方法,定量评价了海上三大类注水开发油田未来注采系统调整潜力。结果表明,注采系统调整的重点在陆相稠油及陆相整装中低黏油田,年增油量可达到(50~260)×10~4m~3。     

物质平衡法在氮气压水锥技术中的应用

稠油底水油藏经过多轮次蒸汽吞吐所形成的加热范围为受热降黏后的原油提供了流动空间,但同时容易造成底水的快速锥进.基于氮气控制底水锥进以及提高原油采收率的机理分析,把注氮气压水锥的过程简化为气驱油和油驱水两个过程,利用物质平衡法对多轮次蒸汽吞吐后稠油底水油藏的氮气压水锥工艺进行了研究,得到了蒸汽吞吐加热范围内注氮气过程中油气界面、油水界面、注入氮气的启动油量以及原油富集带体积的计算方法.对胜利油田某底水稠油生产井的氮气压水锥过程进行了相应计算,由计算结果可知:以600、900和1 200 m3/h(标准状况)的注氮速度分别注氮20、13和10 d可以将水锥压回原始油水界面,富集油带厚度分别达到12.45、12.14和12.45 m,实现抑制水锥再次锥进和增加原油产量的目的.图4表2参14     

层状砂岩油藏水平井与定向井适应性探讨

经过多年发展,水平井技术已应用于国内外各种类型的油田,并表现出明显优势。但是对于多层系层状砂岩油藏,水平井和定向井哪种井型更适用还需要进一步研究和分析。以海上S油田为研究背景,首先根据单井生产动态数据和水驱可采储量分析结果,初步认识了水平井和定向井在该油田中的开发效果：然后基于实际油藏数值模拟模型和概念油藏模型,研究认为多层系层状油藏的单井控制储量很大程度上影响着水平井与定向井的生产效果．同时水平井和定向井的开发效果还与各类储量的水淹级别有关。一般情况下,此类油藏中定向井的开发效果优于水平井,井型选择思路应采取“定向井为主、水平井为辅”的原则。本研究为该油藏二次综合调整中的井型选择提供了技术支持．同时为同类油藏开发过程中井型选择提供了借鉴。