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1.
2.
针对厚壁管角接接头多次出现裂缝,解剖后又没有发现足以引起裂缝的除未焊透外的其它焊接缺陷的情况,认为除应力集中外,角接接头本身的强度也是决定是否会开裂的一个重要原因,为此建立了一个数学模型,同时结合实例证明.按目前大多数人认可的角接接头焊脚的定义,根据DL/T869-2004<火力发电厂焊接技术规程>去控制焊接尺寸,会出现焊缝有效厚度不足的问题.从而根据角接接头有效厚度不应小于最小壁厚的观点,提出对此类角接接头焊缝外观质量控制的几点意见.  相似文献   
3.
针对NdFeB纳米复合永磁材料的矫顽力偏低的现状,采用熔体快淬法制备了Nd8DyxFe82Co6B4(x=0,0.4,0.8,1.2,1.6)纳米复合永磁材料,研究了Dy和Co的添加对NdFeB纳米复合永磁材料的磁性能的影响.研究结果表明,Dy的添加可提高材料的各向异性场,提高矫顽力,但是Dy元素的添加使材料的剩磁降低,结晶温度升高,因此添加量不宜过多;复合添加Co原子不仅可以提高材料的剩磁和矫顽力,而且可以弥补只添加Dy元素使材料的结晶温度升高的缺陷.在最佳的热处理条件下,Dy含量x=0.8时的样品表现出最佳的磁性能,矫顽力jHc=524kA/m,剩磁Br=1.11T,最大磁能积(BH)max=158kJ/m^3.  相似文献   
4.
基于混合动力变速器壳体的设计开发,分析了壳体轴承座表面无散热片和有散热片对高位轴承(处于变速器最高位置)散热功率的影响。通过理论计算表明:在车速为15 km/h时,轴承在运转过程中,摩擦力矩产生的最大热功率为104.89 W。壳体轴承座表面无散热片时,壳体与空气散热带走热功率为78.08 W,带走热功率小于产生热功率,不能保证轴承处于规定温度120℃以下热平衡状态工作。通过在轴承孔外围增加散热片,壳体与空气散热带走热功率为115.09 W,带走热功率大于产生热功率,满足散热需求。  相似文献   
5.
贝叶斯网络分类器的精确构造是NP难问题,使用K2算法可以有效地缩减搜索空间,提高学习效率。然而K2算法需要初始的节点次序作为输入,这在缺少先验信息的情况下很难确定;另一方面,K2算法采用贪婪的搜索策略,容易陷入局部最优解。提出了一种基于条件互信息和概率突跳机制的贝叶斯网络结构学习算法(CMI-PK2算法),该算法首先利用条件互信息生成有效的节点次序作为K2算法的输入,然后利用概率突跳机制改进K2算法的搜索过程来提高算法的全局寻优能力,学习较为理想的网络结构。在两个基准网络Asia和Alarm上进行了实验验证,结果表明CMI-PK2算法具有更高的分类精度和数据拟合程度。  相似文献   
6.
杜喆  刘三阳 《控制与决策》2008,23(8):935-937

基于最小二乘支持向量机变形,得到一个极其简单快速的分类器---直接支持向量机.与最小二乘支持向量机相比,该分类器只需直接求解一个更小规模矩阵的逆,大大减小了计算量,并未降低分类精度.从理论上证明了该矩阵可逆,保证了分类面存在的唯一性.对于线性情形,采用Sherman-Morrison-Woodbury公式降低可逆矩阵的维数,进一步减少了计算复杂度,使其可适用于更大规模的样本集.数值实验表明,新分类器可行并具有上述优势.

  相似文献   
7.
针对信息系统生存性分析的概念和几个基本属性的深入研究,根据以往在网络安全领域的研究成果,结合当前实现生存性分析系统的几种不同的设计思路,提出了基于漏洞扫描技术实现生存性分析系统的可行性方案,并详细说明了完成生存性分析系统的分析过程设计.阐述该生存性分析系统实现的软件模块结构和各个模块间的调用关系,建立适合当前计算机处理能力的生存性分析核心计算方法公式,最后给出了这个生存性分析系统的输出结果的例子报表.  相似文献   
8.
季鑫  杨德仁  答建成 《材料导报》2016,30(3):15-18, 28
首先综述了硅基单结太阳能电池的分类、制备方法及进展,介绍了化学气相沉积法、液相外延法(LPPE)、金属诱导结晶法(MIC)、磁控溅射法以及分子束外延法等各种硅基太阳能电池的制备方法,阐述了各种制备工艺的优缺点。其次,总结了单晶硅、多晶硅以及非晶硅太阳能电池在组织结构、缺陷方面的研究现状。最后,对硅基太阳能电池的机械、电学、光学以及光电性能等方面的研究进展做了论述。  相似文献   
9.
为了避免连续数据离散化处理时造成的信息损失,降低样本属性邻域求解的复杂度,提高特征基因提取的效率。该文在单调度量空间上,提出了一种基于单调邻域粗糙集的特征基因提取方法。并在两个标准的基因表达数据上进行了实验,结果证明该方法是有效可行的。  相似文献   
10.
沙河渡槽全长约11.9 km,由5部份组成。为验证设计,采用水工物理模型与数学模型相结合的方法,对渡槽的水流运动特性进行了研究。结果表明:物理模型试验成果与数学模型计算成果吻合较好;设计流量与加大流量条件下,渡槽的水头损失计算值分别为1.750 m和1.946 m,而水头损失的设计值分别为1.770 m和1.968 m,设计值略大于计算值,水头略有盈余;设计流量与加大流量条件下,渡槽各段的水流衔接良好,无回流现象。  相似文献   
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